BÊ TÔNG CỐT THÉP CÓ ĐỘ BỀN CAO TRONG MÔI TRƯỜNG CÓ ĐỘ RUNG ĐỘNG CAO

TIÊU CHUẨN QUỐC GIA

TCVN 5574 : 2012

KẾT CẤU BÊ TÔNG VÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP - TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ

Concrete and reinforced concrete structures - design standard

Lời nói đầu

TCVN 5574: 2012 thay thế TCVN 5574:1991

TCVN 5574:2012 vì Viện Khoa học technology Xây dựng - cỗ Xây dựng biên soạn, cỗ Xây dựng đề nghị, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường chất lượng thẩm định, cỗ Khoa học tập và technology công bố.

Bạn đang xem: Bê tông cốt thép có độ bền cao trong môi trường có độ rung động cao

KẾT CẤU BÊ TÔNG VÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP - TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ

Concrete & reinforced concrete structures - design standard

1. Phạm vi áp dụng

1.1. Tiêu chuẩn này sửa chữa thay thế cho tiêu chuẩn TCXDVN 356:2005 .

1.2. Tiêu chuẩn chỉnh này dùng làm thiết kế các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép ở trong phòng và công trình xây dựng có công năng khác nhau, thao tác dưới ảnh hưởng tác động có khối hệ thống của ánh nắng mặt trời trong phạm vi không cao hơn 50 0C cùng không thấp hơn âm 70 0C.

1.3. Tiêu chuẩn này quy định các yêu ước về xây cất các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép làm từ bê tông nặng, bê tông nhẹ, bê tông phân tử nhỏ, bê tông tổ ong, bê tông rỗng tương tự như bê tông từ ứng suất.

1.4. Phần đông yêu cầu vẻ ngoài trong tiêu chuẩn chỉnh này không áp dụng cho các kết cấu bê tông cùng bê tông cốt thép những công trình thủy công, cầu, mặt đường hầm giao thông, mặt đường ống ngầm, khía cạnh đường ô tô và con đường sân bay; kết cấu xi măng lưới thép, cũng giống như không áp dụng cho các kết cấu có tác dụng từ bê tông có trọng lượng thể tích trung bình bé dại hơn 500 kg/m3 và lớn hơn 2500 kg/m3, bê tông Polymer, bê tông gồm chất kết dính vôi - xỉ và hóa học kết dính hỗn hợp (ngoại trừ trường đúng theo sử dụng các chất kết dính này trong bê tông tổ ong), bê tông dùng chất kết dính bằng thạch cao và hóa học kết dính sệt biệt, bê tông sử dụng cốt liệu hữu cơ quánh biệt, bê tông tất cả độ rỗng khủng trong cấu trúc.

1.5. Khi kiến tạo kết cấu bê tông cùng bê tông cốt thép thao tác trong điều kiện quan trọng đặc biệt (chịu tác động động đất, trong môi trường xung quanh xâm thực mạnh, trong điều kiện độ ẩm cao, v.v…) cần tuân theo các yêu cầu bổ sung cập nhật cho các kết cấu đó của những tiêu chuẩn chỉnh tương ứng.

2. Tài liệu viện dẫn

Các tư liệu viện dẫn sau là quan trọng cho việc áp dụng tiêu chuẩn chỉnh này. Đối với những tài liệu dẫn chứng ghi năm công bố thì vận dụng phiên bạn dạng được nêu. Đối với những tài liệu viện dẫn ko ghi năm chào làng thì áp dụng phiên bạn dạng mới nhất, bao hàm cả những sửa đổi, bổ sung (nếu có).

TCVN 197:2002, Kim loại. Phương thức thử kéo.

TCVN 1651:2008, Thép cốt bê tông cán nóng.

TCVN 1691:1975, côn trùng hàn hồ quang điện bởi tay.

TCVN 2737:1995, tải trọng với tác động. Tiêu chuẩn chỉnh thiết kế.

TCVN 3118:1993, Bê tông nặng. Cách thức xác định cường độ nén.

TCVN 3223:2000, Que hàn điện dùng cho thép các bon và thép kim loại tổng hợp thấp.

TCVN 3909:2000, Que hàn điện dùng cho thép những bon và hợp kim thấp. Cách thức thử.

TCVN 3909:2000, Que hàn điện cần sử dụng cho thép những bon và kim loại tổng hợp thấp. Cách thức thử.

TCVN 4612:1988, khối hệ thống tài liệu thiết kế xây dựng. Kết cấu bê tông cốt thép. Cam kết hiệu quy cầu và thể hiện bản vẽ.

TCVN 5572:1991, khối hệ thống tài liệu kiến thiết xây dựng. Kết cấu bê tông với bê tông cốt thép. Bản vẽ thi công.

TCVN 5898:1995, bạn dạng vẽ kiến tạo và công trình dân dụng. Bản thống kê cốt thép.

TCVN 6084:1995, phiên bản vẽ nhà và công trình xây dựng xây dựng. Ký kết hiệu đến cốt thép bê tông.

TCVN 6284:1997, Thép cốt bê tông dự ứng lực (Phần 1-5).

TCVN 6288:1997, Dây thép vuốt nguội để triển khai cốt bê tông và cung ứng lưới thép hàn có tác dụng cốt.

TCVN 9346:2012, Kết cấu bê tông cốt thép. Yêu cầu đảm bảo an toàn chống ăn mòn trong môi trường xung quanh biển.

TCVN 9392:2012, Cốt thép trong bê tông. Hàn hồ nước quang.

3. Thuật ngữ, đơn vị đo và cam kết hiệu

3.1. Thuật ngữ

Tiêu chuẩn này sử dụng những đặc trưng vật liệu "cấp độ bền chịu nén của bê tông" cùng "cấp chất lượng độ bền chịu kéo của bê tông" thay tương xứng cho "mác bê tông theo cường độ chịu nén" với "mác bê tông theo cường độ chịu đựng kéo" đã cần sử dụng trong tiêu chuẩn chỉnh TCVN 5574:1991 .

3.1.1. Cấp độ bền chịu nén của bê tông (Compressive strength of concrete)

Ký hiệu bằng văn bản B, là quý giá trung bình thống kê lại của cường độ chịu nén tức thời, tính bằng đơn vị MPa, với xác suất bảo vệ không bên dưới 95 %, khẳng định trên các mẫu lập phương kích thước tiêu chuẩn chỉnh (150 milimet x 150 mm x 150 mm) được chế tạo, dưỡng hộ trong điều kiện tiêu chuẩn chỉnh và phân tách nén ở tuổi 28 ngày.

3.1.2. Cấp độ bền chịu đựng kéo của bê tông (Tensile strength of concrete)

Ký hiệu bằng văn bản Bt, là quý giá trung bình những thống kê của cường độ chịu đựng kéo tức thời, tính bằng đơn vị chức năng MPa, với xác suất bảo đảm an toàn không dưới 95%, khẳng định trên các mẫu kéo chuẩn chỉnh được chế tạo, chăm sóc hộ trong đk tiêu chuẩn và thí nghiệm kéo độ tuổi 28 ngày.

3.1.3. Mác bê tông theo cường độ chịu đựng nén (Concrete grade classified by compressive strength)

Ký hiệu bằng chữ M, là cường độ của bê tông, lấy bằng giá trị vừa đủ thống kê của cường độ chịu đựng nén tức thời, tính bằng đơn vị chức năng đềca niutơn trên centimét vuông (da
N/cm­2), xác minh trên những mẫu lập phương size tiêu chuẩn chỉnh (150 mm x 150 mm x 150 mm) được chế tạo, dưỡng hộ trong đk tiêu chuẩn và thể nghiệm nén ở tuổi 28 ngày.

3.1.4. Mác bê tông theo cường độ chịu kéo (Concrete grade classified by tensile strength)

Ký hiệu bằng chữ K, là độ mạnh của bê tông, lấy bởi giá trị vừa phải thống kê của cường độ chịu đựng kéo tức thời, tính bằng đơn vị đềca niutơn trên centimét vuông (da
N/cm2), xác minh trên các mẫu demo kéo chuẩn được chế tạo, dưỡng hộ trong điều kiện tiêu chuẩn chỉnh và phân tích kéo trong tuổi 28 ngày.

Tương quan liêu giữa cấp độ bền chịu đựng nén (kéo) của bê tông với mác bê tông theo cường độ chịu đựng nén (kéo) xem Phụ lục A.

3.1.5. Kết cấu bê tông (Concrete structure)

Là kết cấu làm cho từ bê tông không để cốt thép hoặc để cốt thép theo yêu thương cầu cấu trúc mà không kể tới trong tính toán. Vào kết cấu bê tông các nội lực tính toán do tất cả các ảnh hưởng tác động đều chịu vị bê tông.

3.1.6. Kết cấu khối bê tông (Reinforced concrete structure)

Là kết cấu làm cho từ bê tông bao gồm đặt cốt thép chịu đựng lực với cốt thép cấu tạo. Vào kết cấu bê tông cốt thép các nội lực giám sát do toàn bộ các tác động chịu vì chưng bê tông và cốt thép chịu đựng lực.

3.1.7. Cốt thép chịu đựng lực (Load bearing reinforcement)

Là cốt thép để theo tính toán.

3.1.8. Cốt thép cấu tạo (Nominal reinforcement)

Là cốt thép đặt theo yêu thương cầu cấu tạo mà quanh đó toán.

3.1.9. Cốt thép căng (Tensioned reinforcement)

Là cốt thép được ứng lực trước trong quá trình sản xuất kết cấu trước lúc có cài đặt trọng sử dụng tác dụng.

3.1.10. Chiều cao thao tác làm việc của tiết diện (Effective depth of section)

Là khoảng cách từ mép chịu nén của cấu kiện đến trọng tâm tiết diện của cốt thép dọc chịu đựng kéo.

3.1.11. Lớp bê tông bảo vệ (Concrete cover)

Là lớp bê tông tất cả chiều dày tính từ bỏ mép cấu khiếu nại đến bề mặt gần tốt nhất của thanh cốt thép.

3.1.12. Lực cho tới hạn (Ultimate force)

Nội lực lớn số 1 mà cấu kiện, máu diện của chính nó (với những đặc trưng vật tư được lựa chọn) hoàn toàn có thể chịu được.

3.1.13. Trạng thái giới hạn (Limit state)

Là trạng thái cơ mà khi vượt thừa kết cấu không còn thỏa mãn các yêu ước sử dụng đề ra đối cùng với nó khi thiết kế.

3.1.14. Điều khiếu nại sử dụng thông thường (Normal service condition)

Là đk sử dụng tuân theo các yêu ước tính đến trước theo tiêu chuẩn hoặc trong thiết kế, thỏa mãn các yêu ước về technology cũng như sử dụng.

3.2. Đơn vị đo

Trong tiêu chuẩn này sử dụng hệ đơn vị đo SI. Đơn vị chiều dài: m; đơn vị ứng suất: MPa; đơn vị lực: N (bảng thay đổi đơn vị xem Phụ lục G).

3.3. Ký hiệu và những thông số

3.3.1. Những đặc trưng hình học

b chiều rộng tiết diện chữ nhật, chiều rộng lớn sườn máu diện chữ T với chữ I;

bf, b"f chiều rộng lớn cánh ngày tiết diện chữ T và chữ I tương ứng trong vùng chịu đựng kéo với nén;

h chiều cao của huyết diện chữ nhật, chữ T với chữ I;

hf, h"f phần độ cao của cánh tiết diện chữ T cùng chữ I tương xứng nằm vào vùng chịu kéo với nén;

a, a" khoảng cách từ phù hợp lực vào cốt thép tương ứng với S và S" mang đến biên gần nhất của máu diện;

h0, h"0 chiều cao thao tác làm việc của ngày tiết diện, khớp ứng bằng h-a và h-a";

x độ cao vùng bê tông chịu nén;

x chiều cao tương đối của vùng bê tông chịu nén, bằng x/h0;

s khoảng cách cốt thép đai theo chiều lâu năm cấu kiện;

e0­ độ lệch vai trung phong của lực dọc N so với trọng trọng điểm của tiết diện quy đổi, xác định theo hướng dẫn nêu trong 4.2.12;

e0p độ lệch trung tâm của lực nén trước P đối với trọng vai trung phong tiết diện quy đổi, xác minh theo hướng dẫn nêu vào 4.3.6;

e0,tot độ lệch vai trung phong của hòa hợp lực thân lực dọc N và lực nén trước P đối với trọng trọng tâm tiết diện quy đổi;

e, e" tương ứng là khoảng cách từ vị trí đặt lực dọc N cho hợp lực vào cốt thép S và S";

es, e­sp tương ứng là khoảng cách tương ứng từ điểm đặt lực dọc N và lực nén trước p đến trung tâm tiết diện cốt thép S;

l nhịp cấu kiện;

l0 chiều dài đo lường và thống kê của cấu khiếu nại chịu công dụng của lực nén dọc; giá trị l0 mang theo Bảng 31, Bảng 32 cùng 6.2.2.16;

i nửa đường kính quán tính của huyết diện ngang của cấu kiện đối với trọng trung khu tiết diện;

d 2 lần bán kính danh nghĩa của thanh cốt thép;

As, A"s tương xứng là diện tích tiết diện của cốt thép ko căng S với cốt thép căng S"; còn khi xác định lực nén trước p. - khớp ứng là diện tích s của phần tiết diện cốt thép ko căng S cùng S";

Asp, ­­A"sp tương ứng là diện tích tiết diện của phần cốt thép căng S và S";

A­sw diện tích s tiết diện của cốt thép đai đặt trong phương diện phẳng vuông góc cùng với trục dọc cấu kiện và cắt qua máu diện nghiêng;

A­s,inc diện tích tiết diện của thanh cốt thép xiên để trong mặt phẳng nghiêng góc với trục dọc cấu khiếu nại và giảm qua huyết diện nghiêng;

m các chất cốt thép xác định như tỉ số giữa diện tích s tiết diện cốt thép S và ăn mặc tích huyết diện ngang của cấu kiện bh0, không kể đến phần cánh chịu nén và kéo;

A diện tích toàn cục tiết diện ngang của bê tông;

Ab diện tích tiết diện của vùng bê tông chịu nén;

A­bt diện tích tiết diện của vùng bê tông chịu đựng kéo;

A­­­red diện tích tiết diện quy thay đổi của cấu kiện, xác minh theo chỉ dẫn ở 4.3.6;

A­­loc1 diện tích bê tông chịu đựng nén viên bộ;

S"b0,Sb0 mômen tĩnh của diện tích s tiết diện tương ứng của vùng bê tông chịu đựng nén và chịu kéo so với trục trung hòa;

Ss0, S"s0 mômen tĩnh của diện tích s tiết diện cốt thép khớp ứng S và S" so với trục trung hòa;

I tế bào men quán tính của ngày tiết diện bê tông đối với trọng vai trung phong tiết diện của cấu kiện;

Ired tế bào men tiệm tính của ngày tiết diện quy đổi so với trọng trọng điểm của nó, khẳng định theo chỉ dẫn ở 4.3.6;

Is mô men tiệm tính của huyết diện cốt thép đối với trọng tâm của ngày tiết diện cấu kiện;

Ib0 mô men tiệm tính của máu diện vùng bê tông chịu nén đối với trục trung hòa;

Is0, I"s0 mô men quán tính của ngày tiết diện cốt thép tương ứng S và S" đối với trục trung hòa;

W­­red tế bào men chống uốn của tiết diện quy đổi của cấu kiện so với thớ chịu đựng kéo ở biên, khẳng định như đối với vật liệu lũ hồi theo chỉ dẫn ở 4.3.6.

3.3.2. Những đặc trưng vị trí cốt thép trong máu diện ngang của cấu kiện

S ký hiệu cốt thép dọc:

- lúc tồn trên cả nhị vùng huyết diện bê tông chịu kéo và chịu nén do công dụng của nước ngoài lực: S thể hiện cốt thép đặt trong vùng chịu đựng kéo;

- khi cục bộ vùng bê tông chịu đựng nén: S thể hiện cốt thép đặt ở biên chịu nén không nhiều hơn;

- khi toàn bộ vùng bê tông chịu đựng kéo:

+ so với các cấu kiện chịu đựng kéo lệch tâm: biểu hiện cốt thép đặt tại biên chịu đựng kéo các hơn;

+ đối với cấu kiện chịu kéo đúng tâm: biểu thị cốt thép ném lên toàn cỗ tiết diện ngang của cấu kiện;

S" cam kết hiệu cốt thép dọc:

- khi tồn trên cả nhị vùng máu diện bê tông chịu kéo và chịu nén do tác dụng của ngoại lực: S" biểu lộ cốt thép để trong vùng chịu nén;

- khi cục bộ vùng bê tông chịu đựng nén: biểu lộ cốt thép đặt tại biên chịu đựng nén nhiều hơn;

- khi toàn bộ vùng bê tông chịu đựng kéo đối với các cấu kiện chịu kéo lệch tâm: biểu hiện cốt thép đặt tại biên chịu đựng kéo không nhiều hơn so với cấu kiện chịu đựng kéo lệch tâm.

3.3.3. Nước ngoài lực với nội lực

F nước ngoài lực tập trung;

M mômen uốn;

M­t mômen xoắn;

N lực dọc;

Q lực cắt.

3.3.4. Các đặc trưng đồ gia dụng liệu

Rb, Rb,ser cường độ chịu nén đo lường và tính toán dọc trục của bê tông ứng với các trạng thái giới hạn thứ nhất và sản phẩm hai;

Rbn cường độ chịu nén tiêu chuẩn dọc trục của bê tông ứng với những trạng thái giới hạn thứ nhất (cường độ lăng trụ);

Rbt, Rbt,ser cường độ chịu kéo giám sát dọc trục của bê tông ứng với những trạng thái giới hạn đầu tiên và thứ hai;

Rbtn cường độ chịu đựng kéo tiêu chuẩn dọc trục của bê tông ứng với các trạng thái giới hạn thứ nhất;

Rbp độ mạnh của bê tông khi bắt đầu chịu ứng lực trước;

Rs, Rs,ser cường độ chịu kéo giám sát của cốt thép ứng với các trạng thái giới hạn thứ nhất và máy hai;

Rsw cường độ chịu kéo tính toán của cốt thép ngang xác định theo những yêu cầu của 5.2.2.4;

Rsc cường độ chịu đựng nén tính toán của cốt thép ứng với những trạng thái số lượng giới hạn thứ nhất;

E­­b tế bào đun lũ hồi ban đầu của bê tông lúc nén với kéo;

E­s tế bào đun đàn hồi của cốt thép.

3.3.5. Các đặc trưng của cấu khiếu nại ứng suất trước

P lực nén trước, khẳng định theo phương pháp (8) có kể đến hao tổn ứng suất trong cốt thép ứng cùng với từng giai đoạn thao tác của cấu kiện;

ssp , s"sp tương xứng là ứng suất trước vào cốt thép S và S" trước khi nén bê tông lúc căng cốt thép bên trên bệ (căng trước) hoặc tại thời khắc giá trị ứng suất trước trong bê tông bị bớt đến không bằng cách tác cồn lên cấu kiện ngoại lực thực tế hoặc ngoại lực quy ước. Nước ngoài lực thực tiễn hoặc quy ước đó buộc phải được xác định cân xứng với yêu cầu nêu trong 4.3.1 và 4.3.6, trong số ấy có kể đến hao tổn ứng suất trong cốt thép ứng với từng giai đoạn thao tác làm việc của cấu kiện;

sbp ứng suất nén vào bê tông trong quy trình nén trước, khẳng định theo yêu ước của 4.3.6 và 4.3.7 có kể tới hao tổn ứng suất vào cốt thép ứng với từng giai đoạn làm việc của cấu kiện;

gsp hệ số độ đúng chuẩn khi căng cốt thép, khẳng định theo yêu mong ở 4.3.5.

4. Chỉ dẫn chung

4.1. Những chính sách cơ bản

4.1.1. Các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép đề xuất được thống kê giám sát và cấu tạo, lựa chọn vật liệu và kích cỡ sao cho trong các kết cấu kia không xuất hiện thêm các trạng thái số lượng giới hạn với độ tin yêu theo yêu cầu.

4.1.2. Bài toán lựa chọn các phương án kết cấu cần khởi nguồn từ tính hợp lí về mặt kinh tế - nghệ thuật khi áp dụng chúng giữa những điều kiện thi công cụ thể, tất cả tính tới việc giảm buổi tối đa vật liệu, năng lượng, nhân lực và ngân sách chi tiêu xây dựng bởi cách:

- Sử dụng các vật liệu và kết cấu có hiệu quả;

- bớt trọng lượng kết cấu;

- áp dụng tối đa đặc trưng cơ lý của trang bị liệu;

- Sử dụng vật liệu tại chỗ.

4.1.3. Khi kiến thiết nhà cùng công trình, cần tạo sơ vật dụng kết cấu, chọn kích thước tiết diện và sắp xếp cốt thép đảm bảo được độ bền, độ bất biến và sự bất biến hình không gian xét trong tổng thể cũng giống như riêng từng bộ phận của kết cấu trong các giai đoạn xây dừng và sử dụng.

4.1.4. Cấu kiện thêm ghép cần phù hợp với đk sản xuất bằng cơ giới trong các nhà máy chăm dụng.

Khi lựa chọn cấu kiện cho kết cấu gắn ghép, cần ưu tiên sử dụng kết cấu ứng lực trước có tác dụng từ bê tông cùng cốt thép độ mạnh cao, cũng giống như các kết cấu làm từ bê tông nhẹ cùng bê tông tổ ong khi không có yêu cầu tiêu giảm theo các tiêu chuẩn tương ứng liên quan.

Cần lựa chọn, tổ hợp các cấu kiện bê tông cốt thép lắp ghép đến mức hợp lý và phải chăng mà đk sản xuất đính thêm dựng cùng vận chuyển mang đến phép.

4.1.5. Đối với kết cấu đổ trên chỗ, cần để ý thống độc nhất vô nhị hóa các kích cỡ để có thể sử dụng ván khuôn vận chuyển nhiều lần, cũng như sử dụng những khung cốt thép không khí đã được phân phối theo tế bào đun.

4.1.6. Đối với các kết cấu thêm ghép, đề xuất đặc biệt chú ý đến chất lượng độ bền và tuổi thọ của các mối nối.

Cần vận dụng các giải pháp công nghệ và kết cấu sao mang lại kết cấu mối nối truyền lực một cách chắc chắn, đảm bảo độ bền của chính cấu khiếu nại trong vùng nối cũng như đảm bảo sự dính kết của bê tông bắt đầu đổ với bê tông cũ của kết cấu.

4.1.7. Cấu kiện bê tông được sử dụng:

a) đa phần trong những kết cấu chịu đựng nén tất cả độ lệch trung tâm của lực dọc không vượt quá giới hạn nêu vào 6.1.2.2.

b) Trong một trong những kết cấu chịu đựng nén gồm độ lệch trọng tâm lớn cũng như trong những kết cấu chịu đựng uốn khi mà sự phá hoại chúng không gây nguy hiểm trực tiếp cho người và sự toàn vẹn của thiết bị (các cụ thể nằm bên trên nền liên tục, v.v…).

CHÚ THÍCH: Kết cấu được xem là kết cấu bê tông nếu thời gian chịu đựng của chúng trong quy trình sử dụng chỉ vày riêng bê tông đảm bảo.

4.2. Số đông yêu cầu cơ bản về tính toán

4.2.1. Kết cấu bê tông cốt thép nên phải vừa lòng những yêu cầu về đo lường theo thời gian chịu đựng (các trạng thái giới hạn thứ nhất) và đáp ứng điều kiện sử dụng bình thường (các trạng thái số lượng giới hạn thứ hai).

a) đo lường và thống kê theo những trạng thái giới hạn trước tiên nhằm đảm bảo an toàn cho kết cấu:

- không biến thành phá hoại giòn, dẻo, hoặc theo dạng phá hoại khác (trong trường hợp cần thiết, giám sát và đo lường theo chất lượng độ bền có nói tới độ võng của kết cấu tại thời điểm trước lúc bị phá hoại);

- vẫn tồn tại ổn định về bản thiết kế (tính toán ổn định định các kết cấu thành mỏng) hoặc về địa chỉ (tính toán phòng lật với trượt mang đến tường chắn đất, giám sát và đo lường chống đẩy nổi cho những bể cất chìm hoặc ngầm bên dưới đất, trạm bơm, v.v…);

- không trở nên phá hoại bởi mỏi (tính toán chịu đựng mỏi so với các cấu kiện hoặc kết cấu chịu tính năng của download trọng lặp thuộc nhiều loại di rượu cồn hoặc xung: ví dụ như dầm mong trục, móng khung, sàn tất cả đặt một vài máy móc không cân bằng);

- không trở nên phá hoại do tính năng đồng thời của những yếu tố về lực và những ảnh hưởng vô ích của môi trường thiên nhiên (tác động định kỳ hoặc liên tiếp của môi trường thiên nhiên xâm thực hoặc hỏa hoạn).

b) đo lường và thống kê theo những trạng thái số lượng giới hạn thứ hai nhằm bảo đảm sự làm việc thông thường của kết cấu sao cho:

- không cho hình thành cũng giống như mở rộng vệt nứt vượt mức hoặc dấu nứt lâu năm nếu đk sử dụng không có thể chấp nhận được hình thành hoặc mở rộng vết nứt lâu năm hạn.

- không có những biến dị vượt quá giới hạn cho phép (độ võng, góc xoay, góc trượt, dao động).

4.2.2. đo lường và tính toán kết cấu về tổng thể cũng như tính toán từng cấu khiếu nại của nó yêu cầu tiến hành so với mọi giai đoạn: chế tạo, vận chuyển, thi công, áp dụng và sửa chữa. Sơ đồ đo lường và thống kê ứng với mỗi tiến độ phải tương xứng với giải pháp kết cấu đã chọn.

Cho phép không cần đo lường kiểm tra sự mở rộng vết nứt và biến dạng nếu qua thực nghiệm hoặc thực tế sử dụng các kết cấu tương tự đã xác minh được: bề rộng vết nứt ở mọi quy trình tiến độ không vượt quá giá bán trị chất nhận được và kết cấu tất cả đủ độ cứng ở tiến độ sử dụng.

4.2.3. Khi đo lường kết cấu, trị số sở hữu trọng với tác động, thông số độ tin cẩn về cài đặt trọng, hệ số tổ hợp, hệ số giảm tải tương tự như cách phân các loại tải trọng tiếp tục và trong thời điểm tạm thời cần lấy theo những tiêu chuẩn chỉnh hiện hành về tải trọng và tác động.

Tải trọng được kể đến trong tính toán theo những trạng thái giới hạn thứ hai rất cần phải lấy theo các hướng dẫn 4.2.7 và 4.2.11.

CHÚ THÍCH 1: ở hầu hết vùng khí hậu quá nóng nhưng kết cấu ko được bảo đảm phải chịu sự phản xạ mặt trời thì nên kể đến tác dụng nhiệt khí hậu.

CHÚ THÍCH 2: Đối cùng với kết cấu tiếp xúc với nước (hoặc bên trong nước) yêu cầu phải nói tới áp lực đẩy ngược của nước (tải trọng lấy theo tiêu chuẩn chỉnh thiết kế kết cấu thủy công).

CHÚ THÍCH 3: những kết cấu bê tông với bê tông cốt thép cũng cần được đảm bảo khả năng phòng cháy theo yêu cầu của những tiêu chuẩn hiện hành.

4.2.4. Khi đo lường và thống kê cấu kiện của kết cấu đính thêm ghép có nói đến nội lực bổ sung sinh ra trong quá trình vận gửi và cẩu lắp, cài đặt trọng do trọng lượng bản thân cấu kiện buộc phải nhân với hệ số động lực, lấy bởi 1,6 khi đi lại và lấy bởi 1,4 khi cẩu lắp. Đối với các hệ số động lực bên trên đây, nếu tất cả cơ sở chắc chắn rằng cho phép lấy các giá trị rẻ hơn nhưng mà không thấp rộng 1,25.

4.2.5. Những kết cấu chào bán lắp ghép cũng như kết cấu toàn khối dùng cốt chịu lực chịu cài đặt trọng xây dựng cần được đo lường và tính toán theo độ bền, theo sự ra đời và mở rộng vết nứt với theo biến dị trong hai giai đoạn làm việc sau đây:

a) trước lúc bê tông new đổ đạt độ mạnh quy định, kết cấu được giám sát theo tải trọng vì chưng trọng lượng của phần bê tông bắt đầu đổ với của hầu hết tải trọng khác chức năng trong quy trình đổ bê tông.

b) sau khi bê tông bắt đầu đổ đạt cường độ quy định, kết cấu được đo lường và thống kê theo sở hữu trọng chức năng trong quá trình xây dựng và tải trọng khi sử dụng.

Xem thêm: Jake Lướt Ván Trên Đường Ray Chạy Trốn Thanh Tra #5, Game Lướt Ván Trên Đường Ray

4.2.6. Nội lực trong kết cấu bê tông cốt thép siêu tĩnh do tác dụng của thiết lập trọng và những chuyển vị cưỡng dâm (do sự chuyển đổi nhiệt độ, độ ẩm của bê tông, di chuyển của gối tựa, v.v…), tương tự như nội lực trong những kết cấu tĩnh định khi thống kê giám sát theo sơ đồ phát triển thành dạng, được khẳng định có xét đến biến dạng dẻo của bê tông, cốt thép và xét đến sự có mặt của vết nứt.

Đối với các kết cấu mà phương thức tính toán nội lực có kể đến biến dạng dẻo của bê tông cốt thép không được hoàn chỉnh, tương tự như trong những giai đoạn giám sát và đo lường trung gian cho kết cấu vô cùng tĩnh có nói đến biến dạng dẻo, chất nhận được xác định nội lực theo giả thiết vật liệu làm việc lũ hồi tuyến tính.

4.2.7. Năng lực chống nứt của các kết cấu hay phần tử kết cấu được tạo thành ba cấp dựa vào vào điều kiện thao tác của chúng và loại cốt thép được dùng.

Cấp 1: Không có thể chấp nhận được xuất hiện dấu nứt;

Cấp 2: cho phép có sự mở rộng thời gian ngắn của vệt nứt với bề rộng tiêu giảm acrc1 nhưng bảo đảm an toàn sau đó lốt nứt chắc chắn sẽ được khép kín lại;

Cấp 3: có thể chấp nhận được có sự mở rộng ngắn hạn của dấu nứt tuy nhiên với bề rộng giảm bớt acrc1 và tất cả sự không ngừng mở rộng dài hạn của dấu nứt tuy vậy với bề rộng hạn chế acrc2.

Bề rộng dấu nứt ngắn hạn được hiểu là sự mở rộng lốt nứt khi kết cấu chịu tính năng đồng thời của download trọng thường xuyên xuyên, thiết lập trọng nhất thời thời thời gian ngắn và lâu năm hạn.

Bề rộng vết nứt dài hạn được hiểu là sự mở rộng vệt nứt khi kết cấu chỉ chịu chức năng của mua trọng thường xuyên và download trọng trong thời điểm tạm thời dài hạn.

Cấp kháng nứt của kết cấu bê tông cốt thép cũng như giá trị chiều rộng giới hạn có thể chấp nhận được của lốt nứt trong điều kiện môi trường không trở nên xâm thực cho trong Bảng 1 (đảm bảo hạn chế thấm mang đến kết cấu) cùng Bảng 2 (bảo vệ bình yên cho cốt thép).

Bảng 1 - cung cấp chống nứt với giá trị bề rộng vết nứt số lượng giới hạn để bảo vệ hạn chế thấm đến kết cấu

Điều kiện làm việc của kết cấu

Cấp chống nứt cùng giá trị bề rộng vết nứt giới hạn, mm để bảo vệ hạn chế thấm mang lại kết cấu

1. Kết cấu chịu áp lực nặng nề của hóa học lỏng hoặc hơi

khi toàn thể tiết diện chịu kéo

Cấp 1*

acrc1 = 0,3

acrc2 = 0,2

khi một phần tiết diện chịu nén

Cấp 3

2. Kết cấu chịu áp lực nặng nề của vật tư rời

Cấp 3

acrc1 = 0,3

acrc2 = 0,2

* nên ưu tiên sử dụng kết cấu ứng lực trước. Chỉ khi gồm cơ sở chắc chắn rằng mới cho phép dùng kết cấu ko ứng lực trước với cung cấp chống nứt yêu ước là cung cấp 3.

Tải trọng sử dụng dùng trong giám sát kết cấu bê tông cốt thép đk hình thành, mở rộng hoặc khép kín đáo vết nứt mang theo Bảng 3.

Nếu trong những kết cấu tuyệt các phần tử của chúng có yêu ước chống nứt là cung cấp 2 với 3 cơ mà dưới công dụng của thiết lập trọng tương xứng theo Bảng 3 lốt nứt không hình thành, thì ko cần giám sát theo điều kiện mở rộng vết nứt ngắn hạn và khép kín đáo vết nứt (đối với cấp cho 2), hoặc theo điều kiện không ngừng mở rộng vết nứt thời gian ngắn và dài hạn (đối với cấp 3).

Các yêu cầu cấp cho chống nứt cho kết cấu bê tông cốt thép nêu trên áp dụng cho vệt nứt thẳng góc cùng vết nứt xiên đối với trục dọc cấu kiện.

Để tránh mở rộng vết nứt dọc cần phải có biện pháp cấu tạo (ví dụ: để cốt thép ngang). Đối với cấu kiện ứng suất trước, ngoài các biện pháp bên trên còn cần tinh giảm ứng suất nén vào bê tông trong quy trình nén trước bê tông (xem 4.3.7).

4.2.8. Tại các đầu mút của cấu khiếu nại ứng suất trước cùng với cốt thép không có neo, không được cho phép xuất hiện vết nứt trong đoạn truyền ứng suất (xem 5.2.2.5) lúc cấu kiện chịu tải trọng hay xuyên, trong thời điểm tạm thời dài hạn cùng tạm thời thời gian ngắn với hệ số gf lấy bằng 1,0.

Trong trường phù hợp này, ứng suất trước trong cốt thép trong đoạn truyền ứng suất được đánh giá như tăng con đường tính từ quý giá 0 đến giá trị thống kê giám sát lớn nhất.

Cho phép không áp dụng những yêu ước trên bỏ phần tiết diện nằm từ mức giữa trung tâm tiết diện quy đổi cho biên chịu kéo (theo độ cao tiết diện) khi có công dụng của ứng lực trước, nếu trong phần tiết diện này không sắp xếp cốt thép căng không có neo.

4.2.9. Vào trường hợp, lúc chịu chức năng của cài đặt trọng sử dụng, theo giám sát và đo lường trong vùng chịu đựng nén của cấu kiện ứng suất trước có lộ diện vết nứt trực tiếp góc với trục dọc cấu kiện trong những giai đoạn sản xuất, vận tải và gắn thêm dựng, thì nên xét tới việc suy giảm tài năng chống nứt của vùng chịu đựng kéo tương tự như sự tăng cường độ võng trong quá trình sử dụng.

Đối cùng với cấu khiếu nại được đo lường và thống kê chịu công dụng của tải trọng lặp, không được cho phép xuất hiện các vết nứt nêu trên.

Đối với các cấu kiện bê tông cốt thép ít cốt thép mà tài năng chịu lực của bọn chúng mất đi đồng thời với sự hình thành dấu nứt trong vùng bê tông chịu kéo (xem 7.1.2.8), thì diện tích s tiết diện cốt thép dọc chịu đựng kéo nên phải tạo thêm ít tốt nhất 15 % so với diện tích s cốt thép yêu ước khi giám sát theo độ bền.

Bảng 2 - cấp cho chống nứt của kết cấu khối bê tông và giá bán trị bề rộng vết nứt số lượng giới hạn acrc1 và acrc2, nhằm mục tiêu bảo vệ bình yên cho cốt thép

Điều kiện thao tác của kết cấu

Cấp phòng nứt và các giá trị acrc1 và acrc2

mm

Thép thanh đội CI, A-I, CII, A-II, CIII, A-III, A-IIIB, CIV A-IV

Thép thanh nhóm A-V, A-VI

Thép thanh team AT-VII

Thép sợi team B-I và Bp-I

Thép sợi team B-II cùng Bp-II, K-7, K-19 có 2 lần bán kính không nhỏ dại hơn 3,5 mm

Thép sợi đội B-II với Bp-II và K-7 tất cả đường kính nhỏ dại không lớn hơn 3,0 mm

1. Ở chỗ được đậy phủ

Cấp 3

Cấp 3

Cấp 3

acrc1 = 0,4

acrc2 = 0,3

acrc1 = 0,3

acrc2 = 0,2

acrc1 = 0,2

acrc2 = 0,1

2. Ở kế bên trời hoặc vào đất, nghỉ ngơi trên hoặc dưới mực nước ngầm

Cấp 3

Cấp 3

Cấp 2

acrc1 = 0,4

acrc2 = 0,3

acrc1 = 0,2

acrc2 = 0,1

acrc1 = 0,2

3. Ở trong đất có mực nước ngầm cố kỉnh đổi

Cấp 3

Cấp 2

Cấp 2

acrc1 = 0,3

acrc2 = 0,2

acrc1 = 0,2

acrc1 = 0,1

CHÚ THÍCH 1: cam kết hiệu đội thép coi 5.2.1.1 với 5.2.1.9.

CHÚ THÍCH 2: Đối với thép cáp, các quy định trong bảng này được áp dụng đối với sợi thép không tính cùng.

CHÚ THÍCH 3: Đối với kết cấu sử dụng cốt thép dạng thanh nhóm A-V, thao tác ở vị trí được che phủ hoặc ngoài trời, khi đã bao gồm kinh nghiệm thiết kế và sử dụng những kết cấu đó, thì được cho phép tăng giá trị acrc1 cùng acrc2 lên 0,1 milimet so với các giá trị vào bảng này.

Bảng 3 - tải trọng và thông số độ tin tưởng về mua trọng gf

Cấp chống nứt của kết cấu bê tông cốt thép

Tải trọng và thông số độ tin cậy gf khi đo lường và thống kê theo điều kiện

hình thành vết nứt

mở rộng vệt nứt

Khép bí mật vết nứt

ngắn hạn

dài hạn

1

Tải trọng thường xuyên; download trọng trong thời điểm tạm thời dài hạn cùng tạm thời ngắn hạn với gf > 1,0*

-

-

-

2

Tải trọng hay xuyên; cài trọng tạm thời dài hạn cùng tạm thời ngắn hạn với gf > 1,0* (tính toán để làm rõ sự cần thiết phải bình chọn theo đk không mở rộng vết nứt ngắn hạn và khép kín chúng)

Tải trọng thường xuyên; sở hữu trọng trong thời điểm tạm thời dài hạn với tạm thời ngắn hạn với gf = 1,0*

-

Tải trọng hay xuyên; sở hữu trọng trong thời điểm tạm thời dài hạn với gf = 1,0*

3

Tải trọng hay xuyên; tải trọng tạm thời dài hạn cùng tạm thời thời gian ngắn với gf = 1,0* (tính toán để triển khai rõ sự quan trọng phải kiểm tra theo điều kiện mở rộng vết nứt)

Như trên

Tải trọng thường xuyên xuyên; download trọng tạm thời dài hạn cùng với gf = 1,0*

-

* thông số được đem như khi đo lường theo độ bền.

CHÚ THÍCH 1: cài trọng tạm thời dài hạn với tạm thời thời gian ngắn được lấy theo 4.2.3.

CHÚ THÍCH 2: mua trọng quan trọng đặc biệt phải được nói đến khi đo lường theo điều kiện hình thành vệt nứt trong trường hòa hợp sự xuất hiện của vết nứt dẫn mang lại tình trạng gian nguy (nổ, cháy, v.v…)

4.2.10. Độ võng và chuyển vị của các cấu kiện, kết cấu không được vượt vượt giới hạn cho phép cho vào Phụ lục C. Độ võng giới hạn của các cấu khiếu nại thông dụng mang đến trong Bảng 4.

4.2.11. Khi thống kê giám sát theo độ bền các cấu khiếu nại bê tông và bê tông cốt thép chịu chức năng của lực nén dọc, cần chăm chú tới độ lệch tâm tự nhiên ea do các yếu tố không được nói tới trong tính toán gây ra.

Độ lệch tâm bất chợt ea trong các trường vừa lòng được mang không nhỏ tuổi hơn:

- 1/600 chiều dài cấu khiếu nại hoặc khoảng cách giữa các tiết diện của nó được link chặn đưa vị;

- 1/30 chiều cao của huyết diện cấu kiện.

Bảng 4 - Độ võng giới hạn của những cấu khiếu nại thông dụng

Loại cấu kiện

Giới hạn độ võng

1. Dầm cầu trục với:

a) mong trục cù tay

b) ước trục chạy điện

1/500L

1/600L

2. Sàn có trần phẳng, cấu kiện của mái với tấm tường treo (khi tính tấm tường mẫu thiết kế phẳng)

a) lúc L 7,5 m

(1/200)L

3 cm

(1/250)L

3. Sàn cùng với trần tất cả sườn và mong thang

a) lúc L 10 m

(1/200)L

2,5 cm

(1/400)L

CHÚ THÍCH: L là nhịp của dầm hoặc phiên bản kê lên 2 gối; so với công xôn L = 2L­1 với L1 là chiều nhiều năm vươn của công xôn.

CHÚ THÍCH 1: Khi thi công kết cấu tất cả độ vồng trước thì lúc đo lường và thống kê kiểm tra độ võng chất nhận được trừ đi độ vồng đó nếu không tồn tại những hạn chế gì đặc biệt.

CHÚ THÍCH 2: khi chịu tính năng của cài trọng thường xuyên xuyên, cài trọng trong thời điểm tạm thời dài hạn và tạm thời ngắn hạn, độ võng của dầm hay phiên bản trong phần đông trường đúng theo không được vượt vượt 1/150 nhịp hoặc 1/75 chiều lâu năm vươn của công xôn.

CHÚ THÍCH 3: khi độ võng giới hạn không bị ràng buộc vày yêu mong về technology sản xuất và kết cấu mà chỉ bởi yêu ước về thẩm mỹ, thì để đo lường độ võng chỉ lấy những tải trọng chức năng dài hạn. Trong trường phù hợp này rước gf = 1

Ngoài ra, so với các kết cấu lắp ghép cần nói đến chuyển vị tương hỗ có thể xảy ra của các cấu kiện. Những chuyển vị này phụ thuộc vào nhiều loại kết cấu, phương pháp lắp dựng, v.v…

Đối với các cấu kiện của kết cấu cực kỳ tĩnh, giá trị độ lệch tâm e0 của lực dọc so với trung tâm tiết diện quy đổi được lấy bằng độ lệch trọng điểm được khẳng định từ đối chiếu tĩnh học tập kết cấu, nhưng lại không nhỏ dại hơn ea.

Trong những cấu khiếu nại của kết cấu tĩnh định, độ lệch trung tâm e0­­­ được lấy bởi tổng độ lệch trọng điểm được xác định từ tính toán tĩnh học với độ lệch trọng tâm ngẫu nhiên.

Khoảng giải pháp giữa những khe co và giãn nhiệt rất cần được được khẳng định bằng tính toán.

Đối cùng với kết cấu khối bê tông thường cùng kết cấu khối bê tông ứng lực trước có yêu mong chống nứt cung cấp 3, có thể chấp nhận được không cần đo lường và tính toán khoảng bí quyết nói trên nếu bọn chúng không vượt thừa trị số trong Bảng 5.

Bảng 5 - khoảng cách lớn duy nhất giữa các khe co giãn nhiệt cho phép không nên tính toán

Kích thước tính bằng mét.

Kết cấu

Điều kiện thao tác làm việc của kết cấu

Trong đất

Trong nhà

Ngoài trời

Bê tông

Khung đính ghép

40

35

30

Toàn khối

có sắp xếp thép cấu tạo

30

25

20

không bố trí thép cấu tạo

20

15

10

Bê tông cốt thép

Khung gắn thêm ghép

nhà một tầng

72

60

48

nhà nhiều tầng

60

50

40

Khung bán lắp ghép hoặc toàn khối

50

40

30

Kết cấu bạn dạng đặc toàn khối hoặc phân phối lắp ghép

40

30

25

CHÚ THÍCH 1: Trị số trong bảng này sẽ không áp dụng cho các kết cấu chịu ánh nắng mặt trời dưới âm 40 0C.

CHÚ THÍCH 2: Đối cùng với kết cấu nhà một tầng, được phép tăng trị số mang lại trong bảng lên trăng tròn %.

CHÚ THÍCH 3: Trị số cho trong bảng này so với nhà khung là ứng cùng với trường hòa hợp khung không tồn tại hệ giằng cột hoặc lúc hệ giằng đặt ở giữa khối nhiệt độ độ.

4.3. Hầu như yêu cầu bổ sung khi thi công kết cấu khối bê tông ứng suất trước

4.3.1. Quý giá của ứng suất trước ssp cùng s"sp tương xứng trong cốt thép căng S và S" rất cần được chọn cùng với độ rơi lệch p sao cho thỏa mãn những điều kiện sau đây:

ssp (s"sp) + phường ≤ Rs,ser

ssp (s"sp) - phường ≥ 0,3 Rs,ser

(1)

Trong đó: phường tính bởi MPa, được khẳng định như sau:

- vào trường hòa hợp căng bằng phương pháp cơ học: p. = 0,05 ssp;

- trong trường phù hợp căng bằng phương pháp nhiệt điện cùng cơ nhiệt điện:

p = 30 + (2)

với l là chiều nhiều năm thanh cốt thép căng (khoảng phương pháp giữa các mép ngoài của bệ), tính bằng milimét (mm).

Trong trường vừa lòng căng bằng thiết bị được tự động hóa, quý giá tử số 360 trong phương pháp (2) được thay bởi 90.

4.3.2. Cực hiếm ứng suất scon1 với s"con1 tương xứng trong cốt thép căng S và S" được kiểm soát và điều hành sau khi căng trên bệ lấy tương ứng bằng s­sp và s­"sp (xem 4.3.1) trừ đi hao phí do biến dị neo với ma liền kề của cốt thép (xem 4.3.3).

Giá trị ứng suất trong cốt thép căng S và S" được chế ước tại vị trí để lực kéo khi căng cốt thép bên trên bê tông đang rắn có thể được lấy tương ứng bằng scon2 với s­"con2, trong những số ấy các quý hiếm scon2 cùng s­"con2 được xác minh từ điều kiện bảo đảm an toàn ứng suất s­sp cùng s­"sp trong ngày tiết diện tính toán. Khi đó scon2 và s­"con2 được tính theo công thức:

scon2 = ssp - a< + > (3)

s­"con2 = s"sp - a< - > (4)

Trong các công thức (3) và (4);

ssp,s"sp - khẳng định không nói tới hao tổn ứng suất;

P, e0p - xác minh theo cách làm (8) với (9), trong những số đó các quý giá ssp và s"sp có kể tới những hao tổn ứng suất trang bị nhất;

ysp,y"sp - coi 4.3.6;

a = Es/Eb.

ứng suất vào cốt thép của kết cấu tự ứng lực được đo lường và thống kê từ đk cân bởi với ứng suất (tự tạo ra) vào bê tông.

ứng suất tự gây của bê tông vào kết cấu được khẳng định từ mác bê tông theo kĩ năng tự khiến ứng suất Sp có nói tới hàm lượng cốt thép, sự phân bố cốt thép trong bê tông (theo một trục, nhị trục, tía trục), cũng tương tự trong những trường hợp cần thiết cần kể đến hao tổn ứng suất vì co ngót, từ biến của bê tông lúc kết cấu chịu cài trọng.

CHÚ THÍCH: trong những kết cấu làm cho từ bê tông nhẹ tất cả cấp trường đoản cú B7,5 đến B12,5, những giá trị scon2 với s­"con2 không được thừa quá các giá trị tương xứng là 400 MPa cùng 550 MPa.

4.3.3. Khi tính toán cấu khiếu nại ứng lực trước, cần nói đến hao tổn ứng suất trước vào cốt thép lúc căng:

- khi căng bên trên bệ phải kể đến:

+ phần đông hao tổn vật dụng nhất: do biến dị neo, vày ma cạnh bên cốt thép với lắp thêm nắn hướng, vì chùng ứng suất vào cốt thép, do biến đổi nhiệt độ, do biến dạng khuôn (khi căng cốt thép trên khuôn), bởi vì từ đổi thay nhanh của bê tông.

+ số đông hao tổn sản phẩm hai: vị co ngót và từ đổi mới của bê tông.

- khi căng bên trên bê tông buộc phải kể đến:

+ đều hao tổn vật dụng nhất: do biến dạng neo, vị ma giáp cốt thép cùng với thành ống để thép (cáp) hoặc với mặt phẳng bê tông của kết cấu.

+ rất nhiều hao tổn vật dụng hai: vày chùng ứng suất trong cốt thép, vị co ngót với từ biến chuyển của bê tông, vày nén tổng thể của các vòng cốt thép lên mặt phẳng bê tông, do biến tấu mối nối giữa những khối bê tông (đối với các kết cấu gắn thêm ghép từ những khối).

Hao tổn ứng suất vào cốt thép được xác định theo Bảng 6 tuy vậy tổng giá trị các hao tổn ứng suất không được lấy nhỏ tuổi hơn 100 MPa.

Khi giám sát cấu kiện tự ứng lực chỉ kể đến hao tổn ứng suất vị co ngót với từ biến đổi của bê tông tùy thuộc vào mác bê tông từ bỏ ứng lực trước và độ ẩm của môi trường.

Đối với những kết cấu từ bỏ ứng lực làm việc trong đk bão hòa nước, ko cần nói tới hao tổn ứng suất vì co ngót.

Bảng 6 - hao tổn ứng suất

Các yếu ớt tố gây tốn tổn ứng suất trước vào cốt thép

Giá trị hao tổn ứng suất, MPa

khi căng bên trên bệ

khi căng trên bê tông

A. Hầu như hao tổn đồ vật nhất

1. Chùng ứng suất vào cốt thép

· lúc căng bằng phương pháp cơ học

a) so với thép sợi

(0,22 - 0,1) ssp

-

b) đối với thép thanh

0,1ssp - 20

-

· khi căng bằng cách thức nhiệt điện hay cơ nhiệt độ điện

a) so với thép sợi

0,05ssp

-

b) so với thép thanh

0,03ssp

-

ở đây: ssp, MPa, được rước không nói tới hao tổn ứng suất. Nếu cực hiếm hao tổn tính được mang dấu "trừ" thì lấy giá trị bằng 0.

2. Chênh lệch ánh sáng giữa cốt thép căng vào vùng vị nung nóng cùng thiết bị thừa nhận lực căng khi bê tông bị nóng

Đối cùng với bê tông cung cấp từ B15 mang lại B40:

1,25Dt

Đối với bê tông cung cấp B45 và khủng hơn:

1,0 Dt

trong đó: Dt là chênh lệch ánh sáng giữa cốt thép được nung nóng với bệ căng thắt chặt và cố định (ngoài vùng nung nóng) thừa nhận lực căng, 0­C. Khi thiếu số liệu chính xác lấy Dt = 65 0­C.

Khi căng cốt thép trong quá trình gia nhiệt tới trị số đủ để bù mang đến hao tổn ứng suất do chênh lệch nhiệt độ, thì hao phí ứng suất vày chênh lệch ánh nắng mặt trời lấy bởi 0.

-

-

3. Biến dạng của neo đặt tại thiết bị căng

Es

Es

Trong đó: Dl là trở thành dạng của các vòng đệm bị ép, các đầu neo bị ép cục bộ, lấy bởi 2 mm; khi bao gồm sự trượt giữa các thanh cốt thép trong máy kẹp dùng các lần, Dl xác minh theo công thức:

Dl = 1,25 + 0,15d

với d là 2 lần bán kính thanh cốt thép, tính bởi milimét (mm);

l là chiều dài cốt thép căng (khoảng bí quyết giữa mép ngoài của các gối bên trên bệ của khuôn hoặc thiết bị), milimét (mm)

trong đó: Dl1 là biến dị của êcu giỏi các bản đệm giữa những neo với bê tông, lấy bằng 1 mm;

Dl2 là biến tấu của neo hình cốc, êcu neo, lấy bởi 1 mm;

l là chiều nhiều năm cốt thép căng (một sợi), hoặc cấu kiện, milimét (mm).

Khi căng bằng nhiệt điện, hao tổn do biến tấu neo không kể tới trong tính toán vì bọn chúng đã được nói đến khi xác minh độ giãn nhiều năm toàn phần của cốt thép

4. Ma sát của cốt thép

a) với thành ống rãnh hay mặt phẳng bê tông

ssp (1 - )

trong đó: e là cơ số lôgarit từ bỏ nhiên;

d, w là hệ số, xác định theo Bảng 7;

c là chiều nhiều năm tính từ trang bị căng mang lại tiết diện tính toán, m;

q là tổng góc chuyển hướng của trục cốt thép, radian;

ssp là được đem không nói tới hao tổn ứng suất.

b) với trang bị nắn hướng

ssp (1 - )

trong đó: e là cơ số lôgarit tự nhiên;

d là hệ số, lấy bằng 0,25;

q là tổng góc chuyển vị trí hướng của trục cốt thép, radian;

ssp được rước không kể đến hao tổn ứng suất.

5. Biến dị của khuôn thép khi chế tạo kết cấu khối bê tông ứng lực trước

h
Es

trong đó: h là hệ số, rước bằng:

+ h = , lúc căng cốt thép bởi kích;

+ h = , khi căng cốt thép bằng phương thức cơ nhiệt thực hiện máy tời (50% lực vì chưng tải trọng của đồ dùng nặng)

n là số nhóm cốt thép được căng ko đồng thời.

Dl là độ dịch lại ngay gần nhau của những gối bên trên bệ theo phương pháp tác dụng của lực P, được khẳng định từ giám sát biến dạng khuôn.

l là khoảng cách giữa các mép ngoài của những gối trên bệ căng.

Khi thiếu các số liệu về công nghệ sản xuất và kết cấu khuôn, hao tổn do biến dị khuôn lấy bằng 30 MPa.

khi căng bởi nhiệt điện, tổn hao do biến dị khuôn trong tính toán không nói đến vì bọn chúng đã được nói đến khi xác minh độ giãn dài toàn phần của cốt thép

-

6. Từ biến hóa nhanh của bê tông

a) Đối cùng với bê tông đóng rắn từ nhiên

40 khi ≤ a

40a + 85b ( - a) lúc > a

trong đó a cùng b là hệ số, mang như sau:

a = 0,25 + 0,025 Rbp, tuy vậy không to hơn 0,8;

b = 5,25 - 0,185 Rbp, dẫu vậy không to hơn 2,5 với không nhỏ dại hơn 1,1;

sbp được xác định tại mức trọng tâm cốt thép dọc S và S", có nói đến hao tổn theo mục 1 đến 5 vào bảng này.

Đối cùng với bê tông nhẹ, khi độ mạnh tại thời điểm bước đầu gây ứng lực trước bởi 11 MPa hay nhỏ tuổi hơn thì thay hệ số 40 thành 60

b) Đối với bê tông được chăm sóc hộ nhiệt

Hao tổn tính theo bí quyết ở mục 6a của bảng này, tiếp nối nhân với thông số 0,85.

B. Số đông hao tổn sản phẩm công nghệ hai

7. Chùng ứng suất trong cốt thép

a) Đối cùng với thép sợi

-

(0,22 - 0,1) ssp

b) Đối với thép thanh

-

0,1ssp - 20

(xem chú giải mang lại mục một trong bảng này)

8. Teo ngót của bê tông (xem 4.3.4)

Bê tông đóng rắn từ nhiên

Bê tông được chăm sóc hộ nhiệt độ trong điều kiện áp suất khí quyển

Không phụ thuộc điều kiện đóng rắn của bê tông

Bê tông nặng

a) B35 và thấp hơn

40

35

30

b) B40

50

40

35

c) B45 và bự hơn

60

50

40

Bê tông phân tử nhỏ

d) đội A

Hao tổn được xác minh theo mục 8a, b trong bảng này và nhân với hệ số 1,3

40

e) đội B

Hao tổn được xác minh theo mục 8a trong bảng này với nhân với thông số 1,5

50

f) đội C

Hao tổn được xác minh theo mục 8a, trong bảng này như so với bê tông nặng đóng rắn từ nhiên

40

Bê tông nhẹ có cốt liệu nhỏ

g) nhiều loại đặc chắc

50

45

40

h) loại bao gồm lỗ rỗng

70

60

50

9. Từ trở thành của bê tông (xem 4.3.4)

a) Đối cùng với bê tông nặng cùng bê tông nhẹ bao gồm cốt liệu bé dại đặc chắc

150asbp/Rbp khi sbp/Rbp ≤ 0,75;

300a (sbp/Rbp - 0,375) khi sbp/Rbp > 0,75

Trong đó: sbp rước như nghỉ ngơi mục 6 trong bảng này;

a là hệ số, đem như sau:

+ với bê tông đóng góp rắn từ bỏ nhiên, đem a = 1;

+ với bê tông được chăm sóc hộ nhiệt trong đk áp suất khí quyển, mang a = 0,85.

b) Bê tông hạt nhỏ

nhóm A

Hao tổn được xem theo cách làm ở mục 9a trong bảng này, tiếp nối nhân hiệu quả với thông số 1,3

nhóm B

Hao tổn được tính theo phương pháp ở mục 9a trong bảng này, tiếp đến nhân công dụng với thông số 1,5

nhóm C

Hao tổn được xem theo cách làm ở mục 9a vào bảng này lúc a = 0,85

c) Bê tông nhẹ cần sử dụng cốt liệu nhỏ tuổi rỗng

Hao tổn được xem theo công thức ở mục 9a trong bảng này, tiếp nối nhân tác dụng với thông số 1,2

10. ép cục bộ bề mặt bê tông vì chưng cốt thép có dạng đai xoắn tuyệt dạng đai tròn (khi kết cấu bao gồm đường kính nhỏ dại hơn 3 m)

-

70 - 0,22 dext

trong đó: dext là đường kính ngoài của kết cấu, cm

11. Biến dạng nén vị khe nối giữa những blốc (đối với kết cấu lắp ghép từ các blốc)

-

n
Es

trong đó: n là số lượng khe nối giữa kết cấu và thiết bị không giống theo chiều lâu năm của cốt thép căng;

Dl là biến dạng ép liền kề tại mỗi khe:

+ với khe được nhồi bê tông, mang Dl = 0,3 mm;

+ với khe ghép trực tiếp, rước Dl = 0,5 mm;

l là chiều dài cốt thép căng, mm.

CHÚ THÍCH 1: hao phí ứng suất vào cốt thép căng S" được xác định y hệt như trong cốt thép S;

CHÚ THÍCH 2: Đối với kết cấu bê tông cốt thép tự ứng lực, hao tổn bởi vì co ngót và từ phát triển thành của bê tông được xác định theo số liệu thực nghiệm.

CHÚ THÍCH 3: ký kết hiệu lever bền của bê tông coi 5.1.1

4.3.4. Khi xác định hao tổn ứng suất bởi vì co ngót với từ trở nên của bê tông theo mục 8 với 9 vào Bảng 6 nên lưu ý:

a) khi biết trước thời hạn chất tải lên kết cấu, hao phí ứng suất cần phải nhân thêm với hệ số jl, khẳng định theo công thức:

jl = (5)

Trong đó: t là thời gian tính bởi ngày, xác minh như sau:

- khi xác định hao tổn ứng suất vày từ biến: tính từ ngày nén nghiền bê tông;

- khi xác minh hao tổn ứng suất vị co ngót: tính tự ngày hoàn thành đổ bê tông.

b) Đối cùng với kết cấu thao tác trong điều kiện có độ ẩm không khí thấp hơn 40%, hao phí ứng suất phải được tăng thêm 25 %. Ngôi trường hợp các kết cấu làm cho từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, thao tác trong vùng nhiệt độ nóng với không được bảo đảm tránh sự phản xạ mặt trời hao phí ứng suất phải tính tăng lên 50%.

c) Nếu hiểu rõ loại xi măng, yếu tố bê tông, điều kiện chế tạo và áp dụng kết cấu, được cho phép sử dụng các phương thức chính xác rộng để xác minh hao tổn ứng suất khi phương pháp đó được minh chứng là có cơ sở theo phương pháp hiện hành.

Bảng 7 - các hệ số để xác minh hao tổn ứng suất vì chưng ma gần cạnh cốt thép

Ống rãnh hay bề mặt tiếp xúc

Các thông số để xác minh hao tổn do ma sát cốt thép (xem mục 4, Bảng 6)

w

d

Leave a Reply

Your email address will not be published. Required fields are marked *