Trong quy trình xây dựng, việc hoàn thành xong công trình chưa phải lúc như thế nào cũng bảo đảm theo quy chuẩn bản vẽ. Cũng chính vì việc lựa chọn đối kháng vị xây cất và 1-1 vị xây cất đôi khi độc lập với nhau. Cho nên vì thế những lỗi cơ phiên bản trong vượt trình xây đắp bê tông cốt thép là điều không kiêng khỏi. Vậy nhằm khắc phục những vấn đề này thì nên cùng Khu Công Nghiệp theo dõi bài viết sau.
Bạn đang xem: Bê tông cốt thép có khả năng chịu được lực tác động từ các thiết bị điện tử
Thế như thế nào là bê tông cốt thép?
Bê tông cốt thép đó là sự kết hợp hài hòa giữa bê tông cùng với cốt thép. Theo đó, bê tông có khả năng chịu được lực nén tốt nhưng lại chịu đựng lực kéo khôn xiết kém. Còn cốt thép không những chịu nén tốt mà năng lực chịu kéo cũng tương đối cao.
Chính chính vì thế cốt thép vào khối bê tông cốt thép có công dụng gia tăng tài năng chịu lực kéo của bê tông. Điều này góp bê tông bền và chống chịu được lực tốt hơn. Đồng thời nâng cao chất lượng công trình.
Những lỗi sai thông dụng khi xây dựng bê tông cốt thép
Sau đây vẫn là đa số sai lầm phổ cập trong vượt trình kiến tạo bê tông cốt thép:
Đổ bê tông ko đạt chiều cao quy định
Khi đổ bê tông, nếu như không đạt chiều cao quy định, thường là vì đội thợ tạo ra không chuyên nghiệp và thiếu tính toán. Mọi cột đợi bị thiếu 10cm so với yêu cầu lúc đầu có thể đề xuất được bù đắp bằng phương pháp khác để đảm bảo bình yên cho công trình.
Nối cốt thép không chuẩn xác
Việc nối cốt thép nên phải vâng lệnh tiêu chuẩn VN4453:1995. Nối buộc chỉ được tiến hành theo phép tắc của xây dựng và không được nối ở những vị trí chịu lực lớn và địa điểm uốn cong. Diện tích s tổng cộng của những nối không được vượt vượt 25% so với thép tròn trơn và không quá 1/2 đối cùng với thép tất cả gờ trong một mặt cắt ngang của máu diện kết cấu thép.
Chiều dài của các nối buộc cốt thép cũng phải đáp ứng yêu cầu của tiêu chuẩn. Rõ ràng không được nhỏ tuổi hơn 250mm so với thép chịu kéo cùng không bé dại hơn 200mm so với thép chịu nén trong những khung cùng lưới thép cốt thép.
Làm bê tông rung đưa khi chưa ninh kết tốt
Để bảo vệ chất lượng và chất lượng độ bền của dự án công trình xây dựng, việc ninh kết bê tông là khôn xiết quan trọng. Mặc dù nhiên, không hề ít đội thợ vì muốn tiết kiệm thời hạn và chi tiêu nên thường đổ bê tông sàn xong lại tiếp tục lên đổ cột, xây tường. Điều này dẫn đến sự việc chất thiết lập lên sàn bắt đầu đổ như gạch men xây, xi măng trộn bị rung động, nứt bê tông, hư kết cấu,… làm cho bê tông chưa cải cách và phát triển đủ độ cứng đề xuất thiết.
Do đó, để bảo vệ chất lượng công trình, chúng ta cần đề nghị ninh kết bê tông đúng cách. Đồng thời ko được thiết lập trọng lên lúc bê tông chưa cứng hoàn toàn.
Định vị sai lệch hệ kết cấu
Việc xác định sai lệch hệ kết cấu có thể gây ra nhiều sự việc nghiêm trọng trong quá trình xây dựng. Điển hình là các kết cấu ko thẳng hàng, bị lệch từ quy trình tiến độ trước dẫn cho đến khi làm thép hoặc đổ bê tông đã lệch.
Lỗi này không thật hiếm do các đội thợ làm cho ẩu, đo đạc sai, không chũm được những kiến thức hình học cơ bả. Chẳng hạn như quy tắc 3-4-5 là cha cạnh hình vuông để xác minh góc vuông. Do vậy, trong quá trình xây dựng, chúng ta cần phải nắm vững kiến thức cơ bạn dạng về hình học cùng đo đạc chính xác để kiêng những xô lệch không đáng có.
Thi công lớp cốt thép đai sai lệch
Cốt thép đai là các vòng thép quấn quanh những thanh thép thiết yếu dọc theo đà/dầm với cột. Tuy nhiên, đa số các nhóm thợ kiến thiết lại không hiểu rõ hoặc mơ hồ về sứ mệnh của cốt thép đai trong thừa trình xây đắp bê tông cốt thép. Điều này rất đáng để quan tâm vì chưng vai trò của nó là giữ cho những thanh thép chính cố định khi thi công, chịu đựng lực nén mạnh.
Đồng thời lớp cốt thép đai chịu những lực giảm ngang, xiên đặc biệt là ở các quanh vùng giao điểm giữa những cấu kiện. Kế bên ra, cốt thép đai còn ngăn chặn lại sự giãn nở do biến đổi nhiệt độ trong bê tông để giúp đỡ cho bê tông vẫn đồng nhất. Thông thường, việc bức tốc cốt thép đai được triển khai ở vùng gần các giao điểm.
Tuy nhiên, nhiều phần các nhóm thợ chỉ bẻ theo kiểu vuông góc. Trong trường hợp chịu lực nén lớn, cần được bẻ móc nhằm giữ cho các thanh thép chủ không trở nên trượt ra, vị sức nén mà xu thế rời ra xa nhau. Ví như chỉ bẻ vuông góc, công dụng này sẽ không còn đạt được.
Để bê tông rơi thoải mái cao trên mức cần thiết khi đổ
Để tránh tình trạng bê tông rơi trường đoản cú do không hề thấp khi đổ, rất cần phải hạn chế chiều cao rơi xuống bên dưới 2m. Nếu không, bê tông có khả năng sẽ bị phân tầng vị đá nặng rơi trước và tập trung ở phía dưới. Trong những lúc đó cốt liệu nhỏ tuổi sẽ nằm ở vị trí trên, dẫn mang đến tình trạng đá sỏi và lỗ rỗng lộ diện trong bê tông.
Để tương khắc phục, ta hoàn toàn có thể sử dụng những vòi, máng nghiêng để đổ bê tông vào. Đối cùng với cột bê tông, có thể mở các lỗ ngang trung tâm cột, đổ đầy mang đến đó và bịt lỗ lại. Kế tiếp tiếp tục đổ từ bên trên xuống.
Sử dụng cột kháng và ván khuôn ko tốt
Việc sử dụng cột kháng và ván khuôn không tốt rất có thể dẫn đến tình trạng đổ sụp hoặc trũng ván khuôn, phồng, thon ván khuôn. Điều này cũng sẽ ảnh hưởng đến thi công bê tông cốt thép khi đổ. Đồng thời tạo ra tình trạng bê tông bị trũng, bị phồng, co form size và mất nước xi-măng trong quy trình mới đổ.
Nếu đó là cột bê tông và không tồn tại kê chèn hay xác định cột trực tiếp đứng, thì sẽ xảy ra tình trạng cột bị ảnh hưởng tác động nghiêng trong quy trình thi công.
Những vụ việc thường gặp sau khi xây dựng bê tông cốt thép
Kết cấu bê tông cốt thép bị nứt
Hiện tượng nứt kết cấu bê tông cốt thép chưa phải là điều hi hữu gặp. Mặc dù nhiên, nếu vệt nứt quá to và sâu thì rất có thể gây nguy nan đến unique của công trình. Có thể chia dấu nứt trong kết cấu khối bê tông thành nhị loại: vết nứt nhỏ tuổi và vết nứt lớn. Hiện tượng kỳ lạ vết nứt thường bắt đầu từ bề mặt rồi lan rộng ra và sâu hơn theo thời gian. Nếu chứng trạng này trở buộc phải nghiêm trọng thì sẽ rình rập đe dọa đến độ bình yên của công trình.
Để giải quyết và xử lý vấn đề này, bọn họ cần cần tiến hành thay thế kết cấu bê tông cốt thép kịp thời. Nếu dấu nứt nhỏ, ta rất có thể sử dụng keo dán hoặc vữa xi-măng để trám lại. Sau đó, cần được xử lý chống thấm để bảo vệ bề phương diện bê tông được bảo đảm an toàn tốt nhất.
Bê tông cốt thép bị nạp năng lượng mòn
Sự bào mòn kết cấu bê tông cốt thép là vấn đề không thể bỏ qua. Hiện tượng kỳ lạ này xảy ra âm thầm và không thuận tiện nhận biết. Một trong những nguyên nhân thông dụng là hiện tượng kỳ lạ này là quá trình cacbonat hóa. Đây là hiện tượng sinh ra cacbonat và trung hòa môi trường kiềm của bê tông. Điều này làm giảm độ PH của khối bê tông xuống còn 9. Cơ chế tự bảo đảm an toàn của bê tông không còn nữa cùng bê tông ban đầu bị ăn mòn.
Ngoài ra, sự đột nhập của ion clorua cũng chính là một vì sao không thể vứt qua. Ion clorua có thể tồn tại trong số hỗn liệu bê tông như cát, sỏi đá. Hoặc do bê tông xúc tiếp trực tiếp với môi trường xung quanh bị lây nhiễm mặn. Hoặc bài toán sử dụng một trong những chất phụ gia cũng rất có thể tồn trên ion clorua. Không giống với cacbonat hóa, quy trình ion clorua có tác dụng phá vỡ lẽ lớp màng bảo vệ của bê tông. Đồng thời tác động ảnh hưởng mạnh mang đến cốt thép trong những lúc độ PH vẫn giữ ở mức cao 12 – 13.
Để giải quyết vấn đề chống ăn mòn cốt thép vào bê tông, đề xuất phải giám sát và đo lường độ dày lớp màng đảm bảo an toàn bê tông hòa hợp lý. Xung quanh ra, cần bảo vệ tỷ lệ nước/xi măng đủ thấp để gia công chậm quá trình cacbonat với sự xâm nhập ion clorua. Cụ thể tỷ lệ nước/xi măng buộc phải
Bê tông rỗ hình tổ ong
Sỏi đá mở ra trên bề mặt bê tông là nguyên nhân chính của vụ việc này. Bởi vì quá trình đổ bê tông ko được lèn chặt đúng cách. Trong khi hỗn đúng theo bê tông không đủ độ mịn để bảo đảm chất lượng sản phẩm.
Để chống ngừa triệu chứng này, cần thực hiện cấp phối giỏi hơn và áp dụng đúng nghệ thuật đổ bê tông nhằm mục đích tránh triệu chứng phân tầng. Vấn đề lèn chặt bê tông và bảo đảm khuôn bí mật nước cũng rất quan trọng. Hình như thợ xây nên cẩn thận trong quá trình đổ bê tông để đảm bảo chất lượng công trình tốt hơn.
Như vậy nội dung bài viết trên vẫn chỉ ra rất nhiều lỗi thường chạm mặt khi thiết kế bê tông cốt thép. Muốn rằng bạn sẽ hiểu rõ và dễ dãi khắc phục bởi những giải pháp phù hợp. Chúc bạn chạm mặt nhiều may mắn!
| BỘ THỦY LỢI ------- | CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT nam Độc lập – tự do – niềm hạnh phúc -------------- |
| Số: 740 QĐ/KT | Hà Nội, ngày 30 mon 09 năm 1988 |
QUYẾT ĐỊNH
VỀVIỆC BAN HÀNH TIÊU CHUẨN “THIẾT KẾ ĐẬP BÊ TÔNG VÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP - TIÊU CHUẨNTHIẾT KẾ”
BỘ TRƯỞ
NG BỘ THỦY LỢI
QUYẾT ĐỊNH:
Điều 1. Nayban hành kèm theo ra quyết định này tài liệu tiêu chuẩn ngành: “Thiết kế đập bêtông và bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn chỉnh thiết kế” 14TCN-56-88.
Điều 2. Cácđơn vị vào toàn ngành phải áp dụng tiêu chuẩn chỉnh này trong công tác làm việc thiết kế,kiểm tra các loại đập bê tông và bê tông cốt thép.
Điều 3. Tiêuchuẩn này có hiệu lực từ ngày 1 tháng 10 năm 1998.
| KT. BỘ TRƯỞ |
14 TCN 56-88
THIẾTKẾ ĐẬP BÊ TÔNG VÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP - TIÊU CHUẨN THIẾT KẾDesign standard for concrete and reinforced concrete dam
1. NHỮNG QUY ĐỊNHCHUNG
1.1. Khi xây cất mới hoặc sửa chữa các đậpbê tông và khối bê tông trong yếu tố của các hệ thống thủy nông, thủyđiện, vận tải thủy, cung cấp nước, cũng tương tự công trình kháng lũ, cần được tuân theonhững công cụ trong tiêu chuẩn chỉnh này.
Chú thích: Đối với đều đập bêtông và bê tông cốt thép xây dựng vào vùng đụng đất, trong điều kiện có đấtlún sụt và các tơ, rất cần phải lập những các bước kỹ thuật riêng đến công tácthiết kế cùng trình để mắt tới theo giấy tờ thủ tục đã quy định.
1.2. Các đập bê tông và bê tông cốt thép tùythuộc vào kết cấu và trọng trách của chúng được tạo thành các loại hầu hết nêu ởbảng 1.
Hình 1. các loại đập cơ bảntrên nền đá
- Đập trọng lực: a - hình dáng khối lớn: b - kiểucó khớp nối mở rộng: c - tất cả khoang rộng lớn dọc nền; d - tất cả lớp chống thấm ở mặtchịu áp; đ - neo vào nền.
- Đập phiên bản chống: c - dạng hình to đầu: g thứ hạng liênvòm, h - hình dáng mặt chịu áp phẳng.
- Đập vòm: i - cổ chân vòm ngàm cùng với nền; k -có khớp nối theo mặt đường chu vi gồm các dải bao gồm 3 khớp; m - bao gồm mố bờ trọng lực.
1- Khớp nối mở rộng: 2 - vùng dọc; 3 - lớpchống thấm; 4 - neo ứng suất trước; 5 - tường chống; 6 - phần đầu to; 7 - tườngvòm; 8 - tường phòng phẳng; 9 - khớp theo chu vi; 10 - các đai 3 khớp; 11 -khớp; 12 - mố bờ trọng lực.
Hình 2. các loại đập xả nướcchủ yếu bên trên nền không phải là đá
a) loại tràn; b) Vớicác lỗ xả sâu; c) hình dáng hai tầng
Bảng 1
| Các vết hiệu biệt lập | Các một số loại đập bê tông cùng bê tông cốt thép hầu hết |
| A. Theo kết cấu | 1) Đập trọng tải |
| - Khối phệ (H.1a) (H.2a) | |
| - có khớp nối mở rộng (H.1b) | |
| - gồm khoang rỗng dọc ở tiếp giáp nền (H.1c) | |
| - gồm lớp chống thẩm thấu ở mặt chịu áp (H.1d) | |
| - Neo vào nền (H.đ) | |
| - gồm sân trước neo vào đập (H.7) | |
| 2) Đập bản chống | |
| - loại to đầu (đập bạn dạng chống khối lớn) (H.1e) | |
| - hình dáng liên vòm (H.1g) | |
| - Với bản ngăn chịu áp phẳng (H.1h) | |
| 3) Đập vòm - khi B*/H ≤ 0,35 | |
| - với chân vòm ngàm với nền (H.1i) | |
| - cùng với khớp nối theo đường chu vi (H.1k) | |
| - Gồm các dải tất cả 3 khớp (H.1l) | |
| - cùng với mố bờ trọng tải (H.1m) | |
| 4) Đập vòm trọng tải khi B*/H > 0,35 | |
| B. Theo trách nhiệm của đập | 1) Đập không xả nước (H.1a, b, d, g - m) |
| 2) Đập xả nước | |
| - giao diện tràn khía cạnh (H.1c, e, H2a) | |
| - Với các lỗ xả sâu (H.2b) | |
| - dạng hình 2 tầng (với tràn xả mặt cùng lỗ xả sâu (H.2c) |
Chú ham mê (*)
B: Chiều rộng lớn của đập tại nền
H: độ cao của đập
1.3. Bài toán chọn loại đập bê tông xuất xắc bê tông cốtthép phải dựa vào cơ sở so sánh các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật của các phươngán, tùy ở trong vào điều kiện địa hình, địa chất công trình, địa chất thủy văn vàđiều khiếu nại khí hậu, bao gồm xét mang lại độ hễ đất của vùng đập, sự sắp xếp của các côngtrình đầu mối; sơ đồ tổ chức thi công, khả năng có vật liệu xây dựng trên chỗ,thời hạn xây đắp và các điều kiện thống trị đập.
1.4. Các đập bên trên nền đá phải xây đắp theocác nhiều loại sau:
- Với những công trình xả ở đường áp lực: ưutiên dùng loại đập bê tông, đập phiên bản chống và đập kết cấu nhẹ bởi bê tông cốtthép.
- Trong đk có khe núi cao và hẹp: dùngloại đập vòm với vòm trọng lực.
Thông thường, đập bê tông với bê tông cốt théptrên nền không hẳn là đá được sử dụng làm đập xả nước, chỉ sử dụng đập bê tông với bêtông cốt thép làm đập ko xả nước trong tuyến chịu đựng áp khi gồm luận cứ chắcchắn.
1.5. Cấp của đập bê tông với bê tông cốt thépcần được khẳng định theo tiêu chuẩn chỉnh chung về kiến tạo các dự án công trình thủy côngtrên sông.
Đối với những đập cấp cho I và II thường thì phảitiến hành nghiên cứu thí nghiệm để bổ sung cho tính toán. Đối cùng với đập cấp IIIvà IV thì chất nhận được thực hiện tại những phân tích đó khi gồm luận bệnh thỏa đáng.
1.6. Những tải trọng và ảnh hưởng lên đập bêtông với bê tông cốt thép phải được xác định phù hợp với tiêu chuẩn về các tảitrọng và ảnh hưởng tác động lên dự án công trình thủy công và tiêu chuẩn về thi công trên cácvùng tất cả động đất.
1.7. Khi giám sát thiết kế đập bê tông và bêtông cốt thép chịu những tải trọng và tác động của tổ hợp cơ phiên bản cần xét:
* các tải trọng thường xuyên:
1. Trọng lượng bản thân công trình bao gồm cảtrọng lực của các thiết bị vận động thường xuyên (cửa van, đồ vật nâng, v.v…) cóvị trí không chuyển đổi trong quy trình khai thác.
2. Áp lực thủy tĩnh từ phía thượng lưu ứngvới mực nước dâng thông thường (MNDBT).
3. Áp lực thủy tĩnh từ phía hạ lưu giữ ứng với:
- Mực nước hạ giữ thấp nhất.
- Mực nước hạ lưu giữ khi xả giữ lượng khủng nhấtqua đập ngơi nghỉ trường thích hợp MNDBT.
4. Áp lực thấm ứng với MNDBT và khi những thiếtbị chống thẩm thấu và tiêu nước làm việc bình thường.
5. Trọng lượng đất trượt cùng rất đập, với áplực mặt của đất ở phía thượng, hạ lưu.
* các tải trọng trong thời điểm tạm thời dài hạn:
6. Áp lực bùn mèo bồi lắng trước đập.
7. Tác động nhiệt (chỉ đối với đập bê tông)xác định đối với năm bao gồm biên độ giao động trung bình của ánh nắng mặt trời trung bìnhtháng.
* những tải trọng tạm thời ngắn hạn.
8. Áp lực sóng ứng với tốc độ gió trung bìnhnhiều năm.
9. Sở hữu trọng do những thiết bị nâng, đỡ và vậntải và do các kết cấu với máy móc không giống (cầu trục lăn, đồ vật trục treo…).
10. Thiết lập trọng do các vật nổi.
11. Sở hữu trọng hễ khi xả đàn qua đập xả nướcứng với MNDBT.
Khi tính toán thiết kế đập bê tông và bê tôngcốt thép với tổ hợp tải trọng và ảnh hưởng tác động đặc biệt, đề xuất xét các tải trọng củatổ hợp cơ bạn dạng và một khi gồm luận chứng thỏa xứng đáng thì hai một trong những tải trọngsau đây:
12. Áp lực thủy tĩnh sinh sống phía thượng cùng hạ lưuứng MNGC sinh hoạt thượng giữ (thay cho điểm 2, 3).
13. Áp lực nước thấm xuất hiện thêm khi bao gồm mộttrong đều thiết bị chống thấm hoặc giữa những thiết bị tiêu nước bị hưhỏng (thay mang đến điểm 4).
14. Tác động nhiệt xác định so với năm cóbiên độ giao động lớn độc nhất của ánh sáng trung bình mon (thay mang lại điểm 7).
15. Áp lực sóng ứng với vận tốc gió mập nhấtnhiều năm (thay đến điểm 8).
Xem thêm: Bình Gas Công Nghiệp 45Kg Gas Saigonpetro, Giá Bình Gas Công Nghiệp 45Kg
16. Tải trọng cồn khi xả bầy đàn qua đập xả nước,ứng với MNGC ngơi nghỉ thượng lưu (thay mang đến điểm 11).
17. ảnh hưởng tác động của cồn đất.
Các cài đặt trọng và ảnh hưởng trong thời kỳ thicông với trường hợp sửa chữa thay thế đập buộc phải lấy theo những tổ hòa hợp cơ phiên bản và sệt biệt, vàtrị số của chúng đề xuất được xác định tùy theo các điều kiện ví dụ khi thi côngvà thay thế công trình.
Các mua trọng và tác động phải rước theo nhữngtổ hợp ăn hại nhất rất có thể xảy ra ngơi nghỉ từng thời kỳ khai thác và thi công.
YÊU CẦU ĐỐI VỚI VẬTLIỆU XÂY DỰNG
1.8. Vật liệu xây dựng dùng cho các đập bêtông và bê tông cốt thép và các bộ phận của bọn chúng phải vừa lòng những yêu thương cầucủa những tiêu chuẩn chỉnh quy phạm quá trình kỹ thuật. Vấn đề lựa chọn phần nhiều vật liệunày đề xuất được thực hiện theo các chỉ dẫn của tiêu chuẩn thiết kế những kết cấu bêtông và bê tông cốt thép thủy công.
1.9.1. Trong các đập bê tông, bê tông cốtthép cùng các thành phần của chúng, tùy nằm trong vào điều kiện thao tác của bê tông ởcác phần hiếm hoi của đập vào thời kỳ khai thác, cần phải chia ra 4 vùngsau (hình 10):
I - Vùng kế bên của đập và các thành phần củachúng chịu tác động ảnh hưởng của khí quyển, nhưng mà không ngập nước.
II - Vùng bên cạnh của đập phía bên trong phạm vi daođộng của mực nước thượng, hạ lưu, tương tự như các phần với các phần tử của đập bịngập nước từng thời kỳ như phần tràn, phần tháo, phần xả nước, bể tiêu năng.v.v…
III - Vùng ngoài cũng tương tự các phần tiếp giápvới nền, nằm dưới mực nước khai thác bé dại nhất nghỉ ngơi thượng lưu với hạ lưu.
IV - Vùng vào thân đập, giới hạn bởi vùng
I, II, III, kể cả phần bê tông của kết cấu nằm kề những khoang rỗng bí mật của đậpbản chống.
Bê tông của các vùng vào đập bê tông cùng bêtông cốt thép thuộc tất cả các cấp bắt buộc đạt đều yêu mong nêu vào bảng 2.
Bảng 2
| Yêu cầu đối với bê tông các vùng khác biệt của đập | Vùng đập | |
| Bê tông | Bê tông cốt thép | |
| - Theo thời gian chịu đựng chịu nén | I - IV | I - III |
| - Theo chất lượng độ bền chịu kéo | I - III | I - III |
| - Theo độ không ngấm nước | II - III | II - III |
| - Theo độ dãn dài giới hạn | I - IV | Không yêu mong |
| - Theo chất lượng độ bền chống công dụng xâm thực của nước | II - III | II - III |
| - Theo độ kháng mài mòn bởi vì dòng chảy tất cả bùn cát cũng tương tự độ bền chống khí thực khi giữ tốc nước ở mặt phẳng bê tông bằng và lớn hơn 15 m/s | II | II |
| - Theo độ tỏa nhiệt khi bê tông ninh kết | I - IV | Không yêu cầu |
Chú thích: Đối với đập cung cấp IV,cho phép làm lơ yêu mong về độ dãn dài giới hạn và độ tỏa nhiệt độ của bê tông.
1.10. Cần căn cứ vào phong cách và các loại đập,độ mập của cột nước tác dụng, đk khí hậu của vùng phát hành và kích thướccác phần tử của đập, để định chiều dày của vùng kế bên của đập, tuy nhiên không đượclấy nhỏ hơn 2m.
1.11. Thông thường khi xây dựng đập, khôngđược dùng quá 4 một số loại mác bê tông. Chỉ cho phép tăng số mác bê tông khi bao gồm luậnchứng thỏa đáng.
1.12. Đối với xi-măng dùng mang đến đập cung cấp I, IIvà III, trong trường hợp yêu cầu thiết, phải lập những quá trình sản xuất riêng vớisự thỏa thuận của những cơ quan có liên quan và được trình thông qua theo quy địnhchung.
NHỮNG YÊU CẦU VỀ BỐTRÍ TỔNG THỂ VÀ KẾT CẤU
1.13. địa điểm đập bê tông hoặc bê tông cốtthép trong tuyến công trình đầu mối cần được quyết định tùy ở trong vào điều kiệnđịa hình, địa chất công trình, địa hóa học thủy văn, điều kiện nối liền đập với bờvà với các công trình khác, vào sơ đồ tổ chức triển khai và biện pháp thi công, cùng phảiđược luận chứng bằng cách so sánh các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật của những phươngán nghiên cứu.
1.14. Những thiết bị chống thấm và tiêu nước ởnền đập đề xuất được tiếp nối với các thiết bị tương tự ở mặt bờ và ở các côngtrình làm mối tiếp giáp ranh đập.
Các thiết bị chống thẩm thấu cần đề nghị được dự kiếntrong toàn bộ các trường phù hợp mà đất nền thuộc các loại đất ngấm kém bất biến và hòatan cấp tốc trong nước. Đối với đất không có khả năng bị xói ngầm cơ học cùng hóahọc thì việc sắp xếp các thiết bị chống thấm phải được luận chứng.
Màng chống thấm phải được dự trù đạt đếntầng đất ít ngấm hoặc thực tiễn không thấm nước. Khi chống bao gồm tầng ko thấm thìchiều sâu của màng chất nhận được lấy bởi nửa trị số cột nước toàn phần của đập.
1.15. Khi tiếp liền các phần tử riêng của đập(phần xả nước cùng với phần không xả nước), những mặt chịu đựng áp phải sắp xếp trên một mặtphẳng.
1.16. Chiều rộng lớn và cấu trúc đỉnh của đậpkhông xả nước rất cần phải chọn tùy theo kiểu đập, đk thi công, bài toán sử dụngđỉnh đập để cho tất cả những người và xe cộ hỗ tương trong thời kỳ khai quật và phụ thuộc vào cácmục đích khác, tuy thế không được nhỏ dại hơn 2m.
1.17. Độ thừa cao của đỉnh đập không xả nướctrên mực nước thượng giữ cần xác minh theo yêu cầu của quy phạm xây cất đập đấtvà tiêu chuẩn chỉnh về những tải trọng và tác động ảnh hưởng lên công trình thủy công (sóng, tàuthuyền).
Trị số dự trữ về chiều cao đập (có nói cảtường chắn sóng) lấy như sau:
- Đối cùng với đập cấp I: a = 0,8m
- Đối với đập cấp II: a = 0,6 m
- Đối cùng với đập cung cấp III với IV: a = 0,4m.
1.18. Kích cỡ trụ sạc của đập xả nước cầnđược khí cụ tùy ở trong vào kiểu và kết cấu cửa ngõ van, form size của những lỗ xả,của những cửa ra quản lý và vận hành và sự gắng của hành lang dọc, kích thước và kết cấu củanhịp cầu. Trong toàn bộ các trường hợp. Chiều dày của trụ sạc pin tại chỗ bao gồm khe cửakhông được bé dại hơn 0,8m.
1.19. Lúc định cao trình đỉnh trụ sạc pin của đậptràn về phía thượng lưu buộc phải xét mang đến cao trình đỉnh đập không xả nước, kiểu cửavan, lắp thêm nâng chuyển, điều kiện làm việc chung, form size theo chiều caocủa cầu để trên trụ pin ví như có. Cao trình đỉnh trụ pin nên lấy theo trị số lớnnhất trong các các trị số xác minh theo các điều kiện nêu trên.
1.20. Vào trường hợp quan trọng phải gửi trụpin về phía thượng lưu giữ theo điều kiện cần sắp xếp các cửa van hoặc mong ở phầntrên của trụ pin bắt buộc xét tới sự việc tạo phần nhô ra giao diện công son ở phía trêncác trụ pin.
1.21. Bản thiết kế trên mặt phẳng của trụ sạc pin ởphía thượng giữ phải đảm bảo an toàn cho dòng nước chảy vào khoang tràn được thuận vàsự co không lớn dòng chảy bé dại nhất.
1.22. Hình dạng trên mặt phẳng và chiều caocủa trụ sạc phía hạ lưu giữ được xác minh theo các yêu cầu cấu tạo chung, xuấtphát từ điều kiện bảo đảm độ bền, sự sắp xếp cầu tương hỗ và những công trình khác,cũng như đk không cho nước ngập đỉnh trụ pin.
1.23. Phương diện ngoài của các trụ phân dòng và trụbiên vào phạm vi dự án công trình xả cần có thiết kế tương tự như bề mặt của cáctrụ pin.
1.24. Khi xây dựng cầu ô tô hoặc mong đườngsắt trên những trụ pin cùng trụ biên các trụ này phải thỏa mãn các yêu ước như đốivới những trụ cầu.
1.25. Ống dẫn áp lực đè nén vào tuốc bin của trạmthủy điện sắp xếp ở bên phía trong hoặc bên ngoài thân đập tùy thuộc kết quả so sánhcác chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật của những phương án nêu ra.
1.26. Để chống nước ngấm qua khối đập, buộc phải trùtính bố trí hệ thống tiêu nước bên dưới dạng các giếng tiêu nước dọc từ mặtthượng lưu đập, nạp năng lượng thông với hiên chạy dọc dọc.
1.27. Khoảng cách bt từ khía cạnh chịuáp của đập mang đến trục giếng tiêu nước, tương tự như đến phương diện thượng lưu của hành langdọc nên lấy không nhỏ tuổi hơn 2m và vừa lòng điều kiện:
Trong đó:
h - cột nước trên mặt cắt tính toán.
Jcp - Gradien cột nước đến phépcủa bê tông đập.
Trị số gradien cột nước cho phép của bê tông(không phụ thuộc vào vào mác chống thẩm thấu của nó) đề nghị lấy như sau:
- Đối với những đập trọng tải và đập bạn dạng chốngkiểu to đầu:
JCP = 20
- Đối cùng với đập vòm, vòm trọng tải và các mặttrực tiếp chịu áp lực đè nén mới của đập liên vòm:
JCP = 40
Chú thích:
Những yêu mong của điều này không áp dụng đốivới gần như đập bao gồm lớp chống thấm ở mặt chịu áp.
1.28. Đường kính của các giếng tiêu nước cầnlấy trong khoảng 15 - 30cm, khoảng cách giữa các trục giếng tiêu nước 2 - 3m.
1.29. Để giảm áp lực nặng nề ngược chức năng lên đếmóng đập, buộc phải trù tính bố trí các lắp thêm tiêu nước nằm ngang, thẳng đứng hoặcnghiêng, tương tự như các lắp thêm tiêu nước khác ở trong nền đập.
1.30. Khi xây đắp phải dự kiến bố trí nhữnghành lang dọc và ngang để toá nước tiêu, để khám nghiệm sự thao tác của các giếngtiêu nước cùng trạng thái bê tông đập, đặt các đường ống, những thiết bị kiểm trađo lường, để thực hiện phun xi măng vào các khớp nối, để xây dựng màn chốngthấm, cũng như để thực hiện các công tác phục sinh sửa chữa.
1.31. Theo độ cao của đập, những hành langcần sắp xếp cách nhau 15-20m. Về chế độ phải xây dựng hành lang dọc thấpnhất cao hơn nữa mực nước kiệt hạ giữ để bảo đảm có thể tháo nước tự chảy. Giả dụ nhưkhông bố trí được như vậy thì cần dự kiến việc bơm nước ra.
1.32. Size của hành lang dùng làm phunxi măng nền và những khớp nối thi công đập, để sản xuất và khôi phục các giếng tiêu nướcthẳng đứng đề nghị chọn nhỏ nhất, đủ đảm bảo an toàn được sự chuyển động và thao tác làm việc của cácthiết bị khoan, phun xi-măng ...
Những hành lang dùng để tập trung và túa nước,kiểm tra trạng thái bê tông đập cùng làm bí mật nước cho những khớp nối, để bố trí cácthiết bị kiểm tra giám sát và đo lường và những loại mặt đường ống cần phải có các kích thước như sau:
- Chiều rộng lớn không nhỏ hơn 1,2 m.
- chiều cao không nhỏ dại hơn 2 m.
Sàn của hành lang tập trung và dỡ nước cầnđược thiết kế với độ dốc không lớn hơn 1 : 50 về phía máng tràn.
1.33. Trong những đập có khá nhiều tầng hànhlang, buộc phải dự kiến gồm sự liên thông giữa các hành lang bởi thang đồ vật hoặc cầuthang thi công.
Khi kiến thiết cũng rất cần được trù tính mọi lốira sự cầm cố từ hiên chạy dưới lên hiên chạy dọc trên. Các lối ra sự ráng từ hành langdọc đề xuất đặt phương pháp nhau không thật 300 m, và mỗi hành lang phải có rất nhiều hơn 2lối ra.
Cần xét sắp xếp các lối ra cai quản và sự cầm cố từnhững hiên chạy dài dọc ở trong số mố trụ ngăn cách và mố trụ tiếp gần kề giữa đậpvà dự án công trình kề bên, khi chiều nhiều năm đập lớn những lối ra nói trên còn phải kê ởcác trụ pin trung gian của đập xả nước.
1.34. Vào vùng chịu kéo sinh hoạt mặt chịu đựng áp củađập bê tông, và của cả đập khối bê tông khi tất cả luận cứ để phòng ngừa sự thấmqua bê tông làm cho vôi bị cọ lùa thoát ra khỏi bê tông cùng để đảm bảo bê tông khỏi bịphá hủy vì nước gồm tính xâm thực v.v…, cần trù tính bố trí lớp biện pháp nước (bằnglớp trát vật liệu bằng nhựa đường, hoặc bằng những tấm vật liệu bằng nhựa đường, tẩm bitum, lớp trát khoángvật, lớp tô pôlime và pôlime-bitum).
KHỚP NỐI BIẾN DẠNG VÀVẬT CHẮN NƯỚC CỦA CHÚNG
1.35. Khi xây cất các đập bê tông với bê tôngcốt thép đề xuất dự kiến bố trí các khớp nối biến dạng lâu hơn (giữa những đoạn) vàcác khớp nối biến dạng (khớp nối thi công) trợ thì thời.
Kích thước các đoạn đập và các khối đổ bêtông bắt buộc được xác định tùy nằm trong vào:
- độ cao và một số loại đập.
- size các đoạn của phòng máy thủy điệncũng như vị trí các lỗ xả nước (kể cả ống dẫn nước vào ra tua bin) sống trong đập.
- phương pháp thi công đập.
- mẫu thiết kế lòng dẫn, các điều kiện khí hậucủa vùng xây dựng, cấu trúc địa chất, tính biến dị của nền đập.
1.36. Lúc chọn nhiều loại khớp nối biến dị vàkhoảng cách giữa chúng với nhau, phải tuân theo các yêu ước của tiêu chuẩn thiếtkế các kết cấu bê tông và khối bê tông thủy công.
1.37. đề nghị định chiều rộng của các khớp nốibiến dạng lâu dài hơn trên cơ sở đối chiếu những số liệu giám sát dự toán về biếndạng của các đoạn đập kề nhau, bao gồm xét đến phương pháp thi công khớp nối, tínhchất biến dạng của vật tư làm kín đáo nước đổ vào khớp nối cùng sự bảo đảm chuyểnvị hòa bình giữa các đoạn đập cùng với nhau.
Khi ấn định sơ bộ kết cấu của khớp nối biếndạng lâu dài chiều rộng lớn của chúng cần lấy như sau:
- Khớp nối nhiệt độ ở khoảng cách mặt chịu đựng ápthượng lưu không thật 5m: lấy bằng 0,5-1 cm, còn ở bên trong thân đập rước bằng0,1 - 0,3 cm.
- Khớp nối nhiệt lún: lấy bằng 1-2cm trongphạm vi tấm móng của đập với bể tiêu năng với đa số loại nền không hẳn là đá với bánđá.
- Ở cao hơn tấm móng đập lúc nền không phảilà đá, mang không bé dại hơn 5 cm.
1.38. Vào kết cấu của những khớp nối biếndạng vĩnh viễn cần dự kiến bố trí:
- đồ chắn nước, bảo đảm không trộn nước thấmqua khớp nối.
- đồ vật tiêu nước để tháo dỡ nước ngấm quavật chắn nước hoặc thấm vòng lên nó.
- Giếng và hiên chạy dọc kiểm tra để quan trắctình trạng của khớp nối và thay thế vật chắn nước.
1.39. đồ gia dụng chắn nước của khớp nối đổi thay dạnglâu nhiều năm của đập nên chia ra:
- Theo địa điểm trong khớp nối: khớp nối thẳngđứng, khớp nối nằm ngang và khớp nối theo đường viền (Hình 3).
- Theo cấu tạo và thiết bị liệu: màng phòng bằngkim loại, cao su thiên nhiên và hóa học dẻo (Hình 4a).
- Nêm với lớp đệm bằng vật liệu atfan (Hình4b).
- Phun xi-măng và bitum (Hình 4c).
- Dầm hoặc tấm bê tông, khối bê tông (Hình4d).
Hình 3. Sơ đồ bố trí vật chắnnước trong số khớp nối phát triển thành dạng cố định và thắt chặt của đập trên nền đá (a,b) cùng nềnkhông yêu cầu là đá (c,d)
| 1- Khớp nối, d = 0,5 - 1 cm; 3- Khớp nối, d = 1 - 2 cm; 5, 6, 7. Trang bị chắn nước thẳng đứng, nằm ngang và theo con đường viền. | 2- Khớp nối, d = 0,1 - 0,3 cm. 4- Khớp nối, d ³ 5cm. 8- thiết bị tiêu nước 9- Lỗ quan liêu trắc 10- hiên nhà quan trắc |
Hình 4. Các sơ vật dụng vậtchắn nước cơ phiên bản ở khớp nối biến dị của đập bê tông với bê tông cốt thép.
| a) Lá chắn bằng kim loại, cao su và chất dẻo. c) đồ gia dụng chắn nước do phun (xi măng và bitum) 1- Tấm kim loại, 2- Tấm cao su, 3- Mat tit atphan, 4- Tấm bê tông cốt thép | b) Nêm cùng lớp đệm bằng vật liệu at-phan d) Thanh hoặc tấm bê tông và bê tông cốt thép 5 - Lỗ khoan để phun xi măng, 6 - Van phun xi măng, 7 - Thành bê tông cốt thép 8 - Lớp đệm phương pháp nước bởi atphan. |
1.40. Khi xây đắp kết cấu vật chắn nước củakhớp nối biến dạng ở đập, cần tuân theo những chế độ sau:
- vật liệu chắn nước buộc phải áp trực tiếp vào bêtông của khớp nối.
- Trị số ứng suất ở phần tiếp ngay cạnh giữa vậtliệu atphan của vật dụng chắn nước với bê tông trong mặt phẳng cắt đang xét, không đượcnhỏ rộng trị số áp lực đè nén thủy tĩnh bên ngoài ở chính mặt cắt đó.
Gradien cột nước của mẫu thấm qua bê tôngtheo mặt đường viền của thứ chắn nước không được vượt thừa trị số nêu trong điều1.27 của tiêu chuẩn chỉnh này.
1.41. Khi xây đắp cần trù tính vấn đề làm liềnkhối (đổ bê tông chèn vào) những khớp nối xây đắp thẳng đứng tạm rất lâu rồi khidâng nước trước đập.
Cho phép đổi khác thời hạn làm liền khối cáckhớp nối thi công thẳng đứng khi có luận triệu chứng thích đáng.
1.42. Để giảm ứng suất nhiệt rún trong kếtcấu của đập, cũng như tác động của rún không gần như ở nền, mang lại phép bố trí cáckhớp nối không ngừng mở rộng tạm thời, và sẽ được lấp đầy bằng bê tông (các khối chèn) saukhi nhiệt độ đã thăng bằng và lún đã ổn định.
CÁC CÔNG TRÌNH XẢ,THÁO VÀ LẤY NƯỚC
1.43. Các công trình xả, tháo và đem nước củađập rất cần phải dự con kiến để:
- Xả giữ lượng lũ.
- rước lưu ít nước để đảm bảo an toàn cho tưới, dẫnnước vào các ao nuôi cá đẻ, bảo vệ chiều sâu thông tàu nghỉ ngơi hạ lưu, bảo vệ cấpnước v.v…
- tháo lưu lượng thi công.
- Xả bớt lượng nước vượt của hồ đựng tới mựcnước trước mùa bọn khi thể tích của hồ đựng bị hạn chế.
- dỡ cạn một phần hồ chứa trong thời kỳ thicông hoặc khai thác.
1.44. Chiều dài của con đường tràn, kích thước vàsố vùng xả mặt và xả sâu cần phải ấn định tùy thuộc vào:
- Trị số đo lường và tính toán của giữ lượng phải xả.
- Tỷ lưu được cho phép ứng với những điều khiếu nại địachất vẫn cho.
- Ảnh tận hưởng xấu của chiếc chảy rất có thể gây rađối với lòng sông với sự làm việc của các công trình đầu mối khác.
- Sơ trang bị đóng mở những cửa van dự kiến.
- cơ chế thủy lực của dòng chảy trong lòngsông xung quanh bằng.
Đối với các đập cung cấp I, II, III cần được tiếnhành so sánh các chỉ tiêu kinh tế tài chính kỹ thuật của các phương án nêu ra theo kếtquả tính toán thủy lực và thí nghiệm vào phòng.
Đối cùng với đập cung cấp IV, bài toán so sánh những phươngán tiến hành theo kết quả tính toán thủy lực và tương tự.
Tỷ lưu được cho phép của đường tràn hoàn toàn có thể thamkhảo ở bảng 3 cùng 4.
Bảng 3. Tỷ lưu cho phép đốivới các loại đất không giống nhau ứng với những chiều sâu mẫu chảy khác nhau (*)
| Số đồ vật tự | Mô tả đất | Vận tốc ko xói khi độ sâu bởi 1m (m/s) | Tỷ lưu được cho phép (m3/s) khi các độ sâu chiếc chảy bằng | ||
| h=5m | h=10m | h=20m | |||
| 1 | Cát phân tử vừa lẫn cát thô | 0,6 | 7 | 16 | 37 |
| 2 | Cát lẫn sỏi hạt vừa | 0,75 | 9 | 20 | 46 |
| 3 | Sét chặt vừa, á sét nặng có độ chặt vừa | 0,85 | 10 | 23 | 53 |
| 4 | Sỏi thô chứa cát á sét nhẹ, chặt | 1,00 | 12 | 27 | 62 |
| 5 | Cát chứa không nhỏ dại hơn 10% cuội sỏi sét chặt, á sét nặng, chặt | 1,2 | 14 | 32 | 74 |
(*) M.Grisin “Thiết kế công trình thủy lợitrên nền chưa hẳn là đá” 1966 trang 114
Bảng 4: Tỷ lưu có thể chấp nhận được trungbình tb ứng với đường kính hòn đá (hoặc khối đá) và các chiều sâuxói không giống nhau (**)
| Đường kính hòn đá (m) |
| |||
| 5m | 10m | 15m | 20m | |
| 0,10 | 20 | 30 | 45 | 60 |
| 0,30 | 22 | 40 | 55 | 70 |
| 0,50 | 25 | 50 | 65 | 80 |
| 0,75 | 29 | 60 | 75 | 90 |
| 1,00 | 32 | 70 | 85 | 100 |
| 1,50 | 35 | 75 | 90 | 110 |
| 2,0 | 38 | 80 | 95 | 120 |
| 2,5 | 42 | 85 | 105 | 130 |
| 3,0 | 45 | 90 | 115 | 140 |
(**) “Chỉ dẫn xây đắp - bảo vệchống xói ở lòng dẫn với hạ lưu công trình xây dựng xả” VODGEO - 1974
1.45. Mặt cắt không sản xuất chân không có hìnhdạng cong, thông liền dần mọi với mặt tràn của đập bắt buộc được xem như là mặt giảm chủyếu của những đầu tràn của các tràn xả mặt thuộc rất nhiều cấp.
Độ dốc của phương diện tràn nước cùng chiều dài của nócần phép tắc xuất phân phát từ những đặc điểm cấu trúc của mặt phẳng cắt đập.
Hình dạng đầu tràn của đập xả cấp cho IV mang lại phéplấy theo như hình thang hoặc hình chữ nhật.
Cho phép dùng đầu tràn tạo chân không lúc cầntăng tỷ giữ qua đập tràn cùng khi có các điều kiện địa chất thuận tiện và lúc giảipháp này được luận chứng bằng đo lường và thống kê và nghiên cứu thủy lực.
1.46. Khi thiết kế các dự án công trình xả của đậpvà các kết cấu gia núm ở hạ lưu có nước tung qua với lưu tốc lớn, phải xét đếnhiện tượng khí thực và phá hoại bởi khí thực, hiện tượng dòng chảy bị hàm khí,cũng như các tác hễ của động lực dòng chảy lên các bộ phận công trình.
Để bảo đảm an toàn bề khía cạnh tràn của dự án công trình xả chịutác cồn của giữ tốc lớn hơn 15 m/s khỏi bị khí thực phá hủy, cần dự kiến:
- áp dụng bê tông tất cả độ bền phòng khí thựccao.
- khiến cho các bề mặt có nước chảy qua thuậnvới mẫu chảy san bằng những mũi nhô tổng thể và những chỗ không bởi phẳng.
- Đưa không khí vào đa số vùng có chức năng bịphá hủy bởi vì khí thực (rãnh thông khí, gần như bậc ở mặt phẳng xả nước trong những số đó cácbuồng kháng khí thực, số đông mũi phóng nhằm hất loại chảy và gây bão hòa cho lớpnước ở gần kề đáy).
1.47. Trong số công trình xả bên dưới sâu, đểtăng kỹ năng tháo, yêu cầu phải tạo cho các cạnh vào có mẫu thiết kế thuận.
Diện tích mặt phẳng cắt ướt tại phần ra của côngtrình xả sâu thường thì phải thu thanh mảnh dần để nâng cấp điều khiếu nại thủy lực vàthu nhỏ kích thước cửa ngõ van.
Trục của dự án công trình xả sâu phải đặt theođường thẳng. Dự án công trình xả sâu tất cả dạng cong chỉ vận dụng khi có luận bệnh về sựlàm việc của nó trong số điều kiện hoàn toàn có thể xảy ra khí thực, có đổi khác chế độdòng chảy cùng có các tải trọng thủy cồn lớn.
Cao trình cùng độ dốc dọc trục đầu vào của côngtrình xả sâu rất cần phải ấn định phát xuất từ những đặc tính kết cấu của đập với củađoạn cuối của công trình xả, bao gồm xét mang đến biên độ xấp xỉ của mực nước thượnglưu được xác định tương ứng cùng với biểu thiết bị lưu lượng tháo.
Khi sắp xếp buồng cửa ngõ van ở nguồn vào hoặc ởphần giữa tuyến dự án công trình xả sâu, bắt buộc dự kiến bài toán dẫn không gian vào phía saucác cửa van. Mồm của giếng thông khí cần được bố trí gần cửa van ở mức tối đacó thể (theo điều kiện cấu trúc của công trình xả), và cần bảo đảm sao mang lại cáctia nước tóe lên không lâm vào hoàn cảnh được mồm giếng này.
1.48. Kết cấu đoạn cuối của công trình xây dựng xả mặthoặc xả sâu cần phải chọn tùy thuộc vào độ cao của công trình xây dựng xả, tỷ lưu ở đoạnra có đặc tính của khu đất nền, cũng như những yêu thương cầu đưa ra đối với cơ chế thủylực tiếp nối thượng hạ lưu.
1.49. Ứng với cơ chế chảy khía cạnh ở cuối côngtrình xả, nên dự kiến mũi hắt có bề mặt nằm ngang hoặc nghiêng tạo nên chế độkhông ngập, khi gồm nước nhảy phải ổn định, loại chảy ko được gây nên xói lởnguy hiểm cho lòng dẫn và phía hai bên bờ ở đoạn kề cùng với công trình. Cần tạo thành chếđộ nối liền mặt bao gồm xét tới mức việc xả những vật nổi.
1.50. Đối với cơ chế chảy đáy, rất cần phải thiếtkế nối tiếp mặt phẳng tràn với đáy bể tiêu năng một cách thuận, hoặc với cùng 1 bậckhông lớn.
Trong ngôi trường hợp có nguy cơ xuất hiện khíthực làm cho rỗ bê tông bắt buộc dự loài kiến dẫn không gian hoặc nước vào khía cạnh phía hạ lưu lại củabậc.
Cao trình bề mặt bể tiêu năng cần được ấn địnhtừ đk nước rã ngập, ứng với khối hệ thống các kết cấu tiêu năng được chọntrong thiết kế và khi đề nghị thiết, gồm xét đến đk dẫn chiếc trong thời kỳthi công đập.
1.51. Khi nối tiếp với hạ lưu bằng cách phunở cuối công trình xây dựng xả cần dự kiến mũi phóng để hất dòng chảy về hạ giữ tới mộtkhoảng giải pháp không nguy hại cho công trình.
Trong trường vừa lòng nền bị nứt nẻ nhẹ, sống chỗnước rơi bắt buộc dự kiến gia rứa bờ hố xói hoặc có biện pháp để tiêu năng cả nghỉ ngơi vùngnước rơi lẫn ngơi nghỉ mũi phun bằng cách bố trí các thành phần để phân tán mẫu chảy.Kích thước bản thiết kế và thời gian chịu đựng chống khí thực của các thành phần này nên được xácđịnh thông qua đo lường và tính toán và nghiên cứu và phân tích thủy lực.
NỐI TIẾP ĐẬP BÊ TÔNGVÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP VỚI NỀN
1.52. Khi xác định các đặc trưng về độ bền,biến dạng cùng thấm của đất nền trống đập bê tông và khối bê tông và khi chọn cácsơ đồ vật tính toán, buộc phải đặc biệt chăm chú tới các vùng khu đất yếu trong khối nền:
- vào nền chưa hẳn là đá: các vùng đấtlún sụt, đất dẻo mềm hoặc dẻo chảy, đất than bùn, khu đất tơi rời.
- trong nền đá: các vùng gồm các hệ thống khenứt bé dại và trung bình, các khe nứt lớn đơn lẻ và những đứt gãy các vùng phonghóa mạnh, và các vùng giảm tải.
1.53. Đối với những đập cung cấp I cùng II mà vì chưng hậuquả của sự cố với do độ cao nên có thể xếp vào loại đập cấp cho III hoặc IV, chophép xác minh các sệt trưng giám sát và đo lường của đất nền như so với đất nền của đậpcấp III hoặc cung cấp IV.
1.54. Để nâng cao các công dụng về thời gian chịu đựng biếndạng cùng thấm của đất nền trống đập bê tông với bê tông cốt thép, khi đề xuất thiết, trongthiết kế yêu cầu dự kiến:
- Gia nuốm và làm cho chặt toàn thể hoặc một phầnđất nền bằng xi măng hoặc vữa bám kết khác.
- Tiêu nước mang đến đất loại sét bão hòa nước đểtăng nhanh núm kết thấm của nền.
- sắp xếp các tường chắn để giữ các sườn dốcvà các mái dốc của những khối khu đất đá.
- Xử lý các nứt nẻ, những đứt gãy bằng cách:
+ làm cho đệm hình nêm bằng bê tông cốt thép dạngphẳng hoặc vòm để lực tự thân đập được truyền xuống phía 2 bên thành đá được tốthơn.
+ Đào thành chân khay vứt đi một phần đá xấusau kia đổ bê tông (hoặc bê tông cốt thép) che kín vòng đai chế tạo ra thành nút nêm bêtông, tiếp nối đổ bê tông thân đập ngơi nghỉ trên nút bê tông này.
1.55. Khi xây dựng các rãnh khứa để đập bêtông bám chặt vào nền đá, lượng đá bóc tách bỏ đi cần phải ít nhất là bắt buộc được luậnchứng bằng giám sát về độ bền và bất biến của đập gồm xét đến các biện pháp giacố cục đá bị nứt nẻ.
1.56. Không chất nhận được san bởi các mặt phẳng tiếpgiáp của nền đá cùng với đập bê tông. Về nguyên tắc, việc nối tiếp giữa đập vòm vàvòm trọng tải với các phần nền bên trên mái dốc không được tiến hành dưới dạng bậc.
QUAN TRẮC VÀ NGHIÊNCỨU HIỆN TRẠNG CÔNG TRÌNH
1.57. Khi thi công các đập bê tông và bê tôngcốt thép cung cấp I, II, III, rất cần phải dự kiến bố trí các thiết bị kiểm tra đo lườngđể tiến hành những quan liêu trắc cùng nghiên cứu thực trạng công trình cùng nền củachúng cả trong quá trình thi công tương tự như trong thời kỳ khai thác, để tấn công giáđộ tin cậy của tổ hợp công trình xây dựng nền, tình trạng biến dạng nhằm phát hiện kịp thờicác hỏng hỏng, phòng phòng ngừa sự chũm và nâng cấp điều kiện khai thác.
Đối với đập cấp IV và nền của nó đề xuất dự kiếnsẽ quan lại sát bởi mắt.
Thành phần và khối lượng quan trắc và nghiêncứu hiện trạng cần được dự loài kiến trong thiết kế, trong các số đó nêu cả chương trìnhquan trắc, và cách bố trí các thiết bị khám nghiệm đo lường, chế độ báo cáo,truyền tin, thông báo v.v…
1.58. đầy đủ quan trắc và nghiên cứu và phân tích hiệntrạng ở đập bê tông và bê tông cốt thép được chia nhỏ ra hai loại: quan lại trắc kiểmtra cùng quan trắc trình độ (chuyên đề).
1.59. Phần nhiều quan trắc kiểm soát trong thời kỳthi công được tiến hành để đo biến dạng của nền, chế độ nhiệt độ, trạng tháiứng suất nhiệt với sự sinh ra vết nứt trong các khối đổ bê tông.
1.60. Gần như quan trắc bình chọn trong thời kỳkhai thác được thực hiện để đo áp lực đè nén đẩy ngược và cái thấm của nước vào nềnvà bên bờ sinh sống vai đập chuyển vị thẳng đứng (lún) cùng nằm ngang, tinh thần ứngsuất cùng ứng suất nhiệt độ của đập và nền đập, chế độ thủy lực của loại chảy tạicông trình xả với ở thượng hạ lưu, trạng thái lòng dẫn ngơi nghỉ hạ lưu, điều kiện làmviệc của các khớp nối liền xúc làm việc nền và sự mở rộng của các khớp nối thi công.
1.61. Các quan trắc siêng môn đối với đậptrong thời kỳ khai thác được tiến hành nhằm mục đích mục đích tích lũy những tư liệu cóliên quan đến sự quan trọng phải trả thiện phương pháp tính toán, nghiên cứu môhình, chắt lọc các cách thức thi công và những điều kiện làm chủ khai thác tốiưu.
TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN VÀỔN ĐỊNH CỦA ĐẬP
1.62. Việc đo lường và thống kê độ bền và bất biến đập bêtông với bê tông cốt thép nên được tiến hành theo các trạng thái giới hạn, vớicác ảnh hưởng do lực, nhiệt độ, nhiệt độ gây ra cân xứng với các quy định vào cáctiêu chuẩn quy phạm tất cả liên quan.
1.63. Việc đo lường và thống kê độ bền và ổn định củađập đề nghị được triển khai theo hai đội trạng thái số lượng giới hạn sau đây:
- Theo nhóm trước tiên (công trình ko sửdụng để khai quật được): tính toán độ ổn định và độ bền phổ biến của công trình,cũng như độ bền toàn thể của các thành phần của nó.
- Theo nhóm thiết bị hai (công trình không khaithác được bình thường): đo lường độ bền toàn thể của nền, tính toán sự hìnhthành các khe nứt và đo lường và tính toán biến dạng của công trình tương tự như sự không ngừng mở rộng cáckhớp nối thiết kế trong các kết cấu bê tông cùng sự mở rộng các dấu nứt trong cáckết cấu bê tông cốt thép.
Các giám sát về độ bền tầm thường và độ ổn địnhvề biến tấu và mở rộng các khe nứt, cũng tương tự về không ngừng mở rộng các khớp nối thi côngtùy nằm trong vào trình trường đoản cú thi công, yêu cầu được triển khai đối với toàn cục đập hoặctừng đoạn đập (hoặc từng “cột” riêng lẻ - trường hợp chia khối đổ bê tôngtheo chiều thẳng đứng).
Các đo lường về độ bền toàn thể và về việc hìnhthành các khe nứt rất cần được tiến hành đối với từng bộ phận kết cấu riêng biệt rẽ củacông trình, đối với các kết cấu bê tông thì việc đo lường và thống kê theo điều kiện hìnhthành những vết nứt chỉ bắt buộc tiến hành đối với các thành phần bị giới hạn bởi cáckhớp nối thi công.
1.64. Việc đo lường độ bền cùng độ bình ổn củađập, nền đập với các thành phần của chúng nên được tiến hành với những trường hợptính toán có tác dụng xảy ra với phần trăm lớn độc nhất trong thời kỳ khai thác vàthi công, gồm xét cho trình tự kiến tạo và chịu mua của đập.
Trong ngôi trường hợp, khi trong đồ vật án thi công đãdự tính trước việc thi công và chuyển nhượng bàn giao đưa công trình đầu mối vào khai tháctheo nhịp nhàng thì việc giám sát và đo lường độ bền và bình ổn từng phần của đập thuộc tấtcả những cấp đề xuất được triển khai với những tải trọng và tác động được xác địnhtrong thời kỳ khai quật thường xuyên
